雙相(xiang)不銹鋼中(zhong)α與γ兩相(xiang)的比例隨(sui)加熱(re)溫度的升(sheng)高(gao)，鐵素(su)(su)體(ti)含(han)量增加，奧氏體(ti)含(han)量減少，加熱(re)溫度在1300℃以上時，將出(chu)(chu)現(xian)晶(jing)粒粗大的單相(xiang)鐵素(su)(su)體(ti)組織(zhi)，它是不穩定的。在隨(sui)后(hou)快(kuai)速冷(leng)卻過程中(zhong)，鐵素(su)(su)體(ti)晶(jing)界將出(chu)(chu)現(xian)仿晶(jing)界型奧氏體(ti)，而在空冷(leng)時將出(chu)(chu)現(xian)呈魏(wei)氏組織(zhi)形貌的板條狀奧氏體(ti)。

 有時將鋼中呈現(xian)單一鐵素體(ti)后，在低于出現(xian)單一鐵素體(ti)的溫度下(xia)進行時效的過程中重新析(xi)出的奧(ao)氏(shi)體(ti)稱(cheng)為二次奧(ao)氏(shi)體(ti)（secondary austenite）。

 二次(ci)奧氏體的形成(cheng)速率與等溫保(bao)溫的溫度有關，在950～1000℃范圍內加熱數分鐘，δ→Y2轉(zhuan)(zhuan)變(bian)(bian)即(ji)可(ke)完成(cheng)，達到平衡狀(zhuang)態繼續延(yan)長(chang)時間，轉(zhuan)(zhuan)變(bian)(bian)量不(bu)再(zai)增加；800℃時需要數十分鐘，而在700℃則需數小時才能(neng)完成(cheng)。

二次奧氏體的形(xing)成機制隨形(xing)成溫(wen)度的不同而(er)不同：

 （1）25Cr-5Ni雙相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)經1300℃淬火后，在(zai)(zai)1200～650℃時(shi)效(xiao)時(shi)，y2以較快的(de)速率析(xi)出(chu)，優先在(zai)(zai)位錯上形(xing)核和長大(da)，在(zai)(zai)長大(da)階段γ2與(yu)母體α相(xiang)遵循K-S關系。在(zai)(zai)高溫下(xia)形(xing)成的(de)y2與(yu)周圍的(de)α相(xiang)相(xiang)比有較高的(de)鎳含量(liang)和較低的(de)鉻含量(liang)，這種轉變屬(shu)于擴散型轉變。

（2）在(zai)低溫300～650℃等(deng)(deng)溫時效時形成的(de)(de)y2極為(wei)細小，具有一些(xie)馬(ma)氏體轉變(bian)的(de)(de)特征。這(zhe)(zhe)種馬(ma)氏體反(fan)應是等(deng)(deng)溫的(de)(de)，自1300℃高溫水(shui)淬是得不到的(de)(de)，其成分與α相沒(mei)有什么區別，這(zhe)(zhe)種轉變(bian)屬于(yu)非擴散型轉變(bian)，遵循 Nishyama-Wasserman 取向關系。

（3）在600～800℃溫度范圍還可能發生共析反應α→σ＋Y2。反應的初始階段是在某些y／α相界的γ界面析出M₂₃C₆型碳化物，并與γ相維持一定的取向關系。M₂₃C₆型碳化物的析出導致其附近的α相內鉻的損失，促進轉變為Y2。這一新的Y2／α相界被M₂₃C₆型碳化物所釘扎，使相界發生褶皺。在褶皺的結點上，由于Y2相的長大，釋放出多余的鉻給附近的α相為。相的形核創造了條件。因此，M₂₃C₆型碳化物在Y2／α相界析出對。相的形成很關鍵。σ相一旦析出，α相內的鉻被吸收，鎳被釋放至鄰近區，促進了。相附近的貧鉻富鎳區形成y2相。這一轉變機制可表述為：α→M₂₃C₆＋Y2，α→σ＋Y2。