在(zai)(zai)鑄(zhu)錠(ding)凝固過程(cheng)中，增加壓力能夠改(gai)善鑄(zhu)型和鑄(zhu)錠(ding)的(de)接觸環境(jing)，為了深入(ru)研究壓力強化鑄(zhu)錠(ding)和鑄(zhu)型間換熱(re)(re)的(de)效果，在(zai)(zai)能量(liang)(liang)守恒的(de)基(ji)礎上(shang)，運用導熱(re)(re)微分方(fang)程(cheng)，建立換熱(re)(re)系數的(de)反算(suan)模型，量(liang)(liang)化壓力對換熱(re)(re)系數的(de)影響規律。該模型包(bao)含(han)傳熱(re)(re)正問(wen)題模型和傳熱(re)(re)反問(wen)題模型。

1.傳熱正問(wen)題(ti)模型

  凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)過程(cheng)(cheng)中(zhong)的(de)熱(re)(re)量(liang)傳(chuan)輸(shu)(shu)是(shi)(shi)凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)進(jin)行的(de)驅動(dong)力，直(zhi)接關系(xi)著金(jin)(jin)屬(shu)液相凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)的(de)整(zheng)個進(jin)程(cheng)(cheng)。凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)過程(cheng)(cheng)中(zhong)，熱(re)(re)量(liang)通(tong)過金(jin)(jin)屬(shu)液相、已凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)的(de)金(jin)(jin)屬(shu)固(gu)(gu)(gu)相、鑄錠－鑄型(xing)界(jie)面（氣(qi)隙等）和(he)鑄型(xing)的(de)熱(re)(re)阻向環境傳(chuan)輸(shu)(shu)。因存在凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)潛熱(re)(re)的(de)釋放，凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)是(shi)(shi)一個有熱(re)(re)源的(de)非(fei)穩態傳(chuan)熱(re)(re)過程(cheng)(cheng)，基于凝(ning)(ning)(ning)(ning)固(gu)(gu)(gu)過程(cheng)(cheng)熱(re)(re)傳(chuan)導的(de)能(neng)量(liang)守恒(heng)原理，柱坐(zuo)標(biao)下(xia)鑄錠和(he)鑄型(xing)的(de)導熱(re)(re)分方程(cheng)(cheng)可表示(shi)為:

  鋼液釋放凝固(gu)潛(qian)熱(re)，進(jin)而在(zai)體積單元(yuan)內產生內熱(re)源q;在(zai)運用數值離散(san)的(de)(de)方法(fa)(fa)(fa)(fa)求解導熱(re)微分(fen)方程(cheng)時，凝固(gu)潛(qian)熱(re)的(de)(de)處理(li)(li)方法(fa)(fa)(fa)(fa)通常有(you)四種，分(fen)別為(wei)(wei)等(deng)效比熱(re)法(fa)(fa)(fa)(fa)、熱(re)焓(han)法(fa)(fa)(fa)(fa)、溫度(du)回升法(fa)(fa)(fa)(fa)以及(ji)源項處理(li)(li)法(fa)(fa)(fa)(fa)。孫天亮對(dui)四種凝固(gu)潛(qian)熱(re)的(de)(de)處理(li)(li)法(fa)(fa)(fa)(fa)進(jin)行比較(jiao)發現(xian)，源項處理(li)(li)法(fa)(fa)(fa)(fa)最為(wei)(wei)精確，其次是(shi)等(deng)效比熱(re)法(fa)(fa)(fa)(fa)，誤差較(jiao)大的(de)(de)是(shi)溫度(du)回升法(fa)(fa)(fa)(fa)和熱(re)焓(han)法(fa)(fa)(fa)(fa)；在(zai)一般情(qing)況(kuang)下(xia)，為(wei)(wei)了簡(jian)化(hua)計算和降(jiang)低編程(cheng)難度(du)，可(ke)(ke)采用等(deng)效比熱(re)法(fa)(fa)(fa)(fa)處理(li)(li)凝固(gu)潛(qian)熱(re)。因(yin)此(ci)，在(zai)非穩態條件下(xia)，內熱(re)源與凝固(gu)潛(qian)熱(re)的(de)(de)關(guan)系可(ke)(ke)表示為(wei)(wei):

  此外，由于鑄(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)的(de)凝(ning)固收縮和鑄(zhu)(zhu)型的(de)受熱(re)(re)(re)膨脹(zhang)，鑄(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)和鑄(zhu)(zhu)型接觸隨(sui)之發生變化，當(dang)鑄(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)和鑄(zhu)(zhu)型間(jian)氣隙(xi)(xi)形(xing)成以后，鑄(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)向(xiang)鑄(zhu)(zhu)型的(de)傳(chuan)熱(re)(re)(re)方式不只(zhi)是簡單的(de)傳(chuan)導傳(chuan)熱(re)(re)(re)，同(tong)時存在小區域的(de)對流(liu)和輻射傳(chuan)熱(re)(re)(re)，進而加大(da)了計(ji)算的(de)復雜(za)性，為(wei)了降低計(ji)算的(de)復雜(za)性和難度(du)，采用等效界面換(huan)(huan)熱(re)(re)(re)系數hi來替代氣隙(xi)(xi)形(xing)成后鑄(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)和鑄(zhu)(zhu)型間(jian)復雜(za)的(de)傳(chuan)導、對流(liu)和輻射傳(chuan)熱(re)(re)(re)過程，在不考慮間(jian)隙(xi)(xi)比熱(re)(re)(re)容的(de)情況下(xia)，等效界面換(huan)(huan)熱(re)(re)(re)系數h;計(ji)算方法(fa)如下(xia)：

2. 傳熱反問題模型

  與正問(wen)(wen)題(ti)相對應的(de)(de)(de)(de)反問(wen)(wen)題(ti)，即在(zai)求解傳(chuan)(chuan)熱問(wen)(wen)題(ti)時，以(yi)溫度(du)場(chang)為已知量(liang)，對邊(bian)界(jie)條(tiao)件或初(chu)始條(tiao)件進(jin)行(xing)計算的(de)(de)(de)(de)過程。傳(chuan)(chuan)熱反問(wen)(wen)題(ti)的(de)(de)(de)(de)研(yan)究從(cong)20世紀(ji)60年代以(yi)來得到了(le)空前的(de)(de)(de)(de)進(jin)步與應用(yong)。在(zai)鑄(zhu)(zhu)(zhu)造過程中(zhong)，鑄(zhu)(zhu)(zhu)錠和鑄(zhu)(zhu)(zhu)型間(jian)邊(bian)界(jie)條(tiao)件的(de)(de)(de)(de)反問(wen)(wen)題(ti)也一直備受(shou)關注。通(tong)傳(chuan)(chuan)熱正問(wen)(wen)題(ti)模(mo)型可(ke)知，在(zai)鑄(zhu)(zhu)(zhu)錠和鑄(zhu)(zhu)(zhu)型物性(xing)參(can)數、初(chu)始條(tiao)件以(yi)及除鑄(zhu)(zhu)(zhu)錠和鑄(zhu)(zhu)(zhu)型間(jian)邊(bian)界(jie)條(tiao)件以(yi)外，其他邊(bian)界(jie)條(tiao)件可(ke)知的(de)(de)(de)(de)情(qing)況下。溫度(du)場(chang)可(ke)表(biao)示成隨鑄(zhu)(zhu)(zhu)錠和鑄(zhu)(zhu)(zhu)型間(jian)界(jie)面換熱系數變化的(de)(de)(de)(de)函數，即

  利用(yong)傳熱(re)(re)反問(wen)題模型，運用(yong)數值(zhi)(zhi)離(li)散的(de)(de)方(fang)法求解(jie)界面(mian)換(huan)熱(re)(re)系數的(de)(de)過程，相當于依照一定的(de)(de)方(fang)法或者(zhe)規律選定界面(mian)換(huan)熱(re)(re)系數，并以此作為已知邊界條(tiao)件，利用(yong)傳熱(re)(re)正問(wen)題計算(suan)(suan)出相應的(de)(de)溫度場，如果(guo)溫度場的(de)(de)計算(suan)(suan)值(zhi)(zhi)與(yu)測(ce)量值(zhi)(zhi)之間的(de)(de)偏差(cha)最(zui)(zui)小，那么(me)選定的(de)(de)界面(mian)換(huan)熱(re)(re)系數最(zui)(zui)接(jie)近(jin)真實值(zhi)(zhi)。為了(le)度量溫度場計算(suan)(suan)值(zhi)(zhi)與(yu)測(ce)量值(zhi)(zhi)之間的(de)(de)偏差(cha)，利用(yong)最(zui)(zui)小二乘法構建(jian)以下函數關系

  因此(ci)，在給(gei)定(ding)界(jie)(jie)(jie)面(mian)換(huan)熱系(xi)數(shu)初始值(zhi)的情況下(xia)，利用式(shi)（2-151)可對(dui)(dui)界(jie)(jie)(jie)面(mian)換(huan)熱系(xi)數(shu)h進(jin)行迭代求解，每次迭代均(jun)利用傳(chuan)熱正問(wen)題模型(xing)對(dui)(dui)熱電偶(ou)測量點的溫度T(h)進(jin)行計算；當迭代結(jie)果滿足(zu)精度要求時，即可獲得接近界(jie)(jie)(jie)面(mian)換(huan)熱系(xi)數(shu)真實值(zhi)的h.對(dui)(dui)于一維(wei)導熱過(guo)程，界(jie)(jie)(jie)面(mian)換(huan)熱系(xi)數(shu)反算模型(xing)求解過(guo)程中(zhong)可用如圖2-77所示的幾何(he)模型(xing)，除了鑄錠和(he)鑄型(xing)間邊(bian)界(jie)(jie)(jie)條(tiao)件(jian)(jian)以(yi)外(wai)，模型(xing)中(zhong)還包含兩個邊(bian)界(jie)(jie)(jie)條(tiao)件(jian)(jian)，分(fen)別為(wei)鑄錠心(xin)部邊(bian)界(jie)(jie)(jie)條(tiao)件(jian)(jian)（B1)和(he)外(wai)表(biao)面(mian)邊(bian)界(jie)(jie)(jie)條(tiao)件(jian)(jian)（B2).

3. 正/反傳熱問題的數(shu)值(zhi)求(qiu)解方法

  數(shu)(shu)(shu)值離(li)散方法(fa)主(zhu)要包含(han)有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)元、有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)體(ti)積(ji)及有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)差(cha)(cha)分(fen)法(fa)。有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)元法(fa)的(de)(de)(de)基礎(chu)是(shi)(shi)變分(fen)原理和(he)加(jia)權余(yu)量法(fa)，其(qi)(qi)基本(ben)求解思(si)想是(shi)(shi)把計算域(yu)劃(hua)分(fen)為(wei)有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)個(ge)互(hu)不(bu)重疊的(de)(de)(de)單元，在每個(ge)單元內，選(xuan)擇一些(xie)合適的(de)(de)(de)節點(dian)(dian)作為(wei)求解函數(shu)(shu)(shu)的(de)(de)(de)插值點(dian)(dian)，將微(wei)分(fen)方程中的(de)(de)(de)變量改寫成(cheng)由各變量或其(qi)(qi)導數(shu)(shu)(shu)的(de)(de)(de)節點(dian)(dian)值與(yu)所選(xuan)用(yong)的(de)(de)(de)插值函數(shu)(shu)(shu)組成(cheng)的(de)(de)(de)線(xian)性(xing)表達式，借助變分(fen)原理或加(jia)權余(yu)量法(fa)，將微(wei)分(fen)方程離(li)散求解。有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)體(ti)積(ji)法(fa)的(de)(de)(de)基本(ben)思(si)路是(shi)(shi)將計算區(qu)域(yu)劃(hua)分(fen)為(wei)一系(xi)列(lie)不(bu)重復的(de)(de)(de)控(kong)(kong)制(zhi)體(ti)積(ji)，并使每個(ge)網(wang)格(ge)點(dian)(dian)周圍有(you)(you)一個(ge)控(kong)(kong)制(zhi)體(ti)積(ji)；將待解的(de)(de)(de)微(wei)分(fen)方程對每一個(ge)控(kong)(kong)制(zhi)體(ti)積(ji)積(ji)分(fen)，便得出一組離(li)散方程。其(qi)(qi)中的(de)(de)(de)未知數(shu)(shu)(shu)是(shi)(shi)網(wang)格(ge)點(dian)(dian)上(shang)因變量的(de)(de)(de)數(shu)(shu)(shu)值。有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)差(cha)(cha)分(fen)法(fa)是(shi)(shi)將求解域(yu)劃(hua)分(fen)為(wei)差(cha)(cha)分(fen)網(wang)格(ge)，用(yong)有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)個(ge)網(wang)格(ge)節點(dian)(dian)代替(ti)連續的(de)(de)(de)求解域(yu)，以泰勒級數(shu)(shu)(shu)展開(kai)等(deng)方法(fa)，把控(kong)(kong)制(zhi)方程中的(de)(de)(de)導數(shu)(shu)(shu)用(yong)網(wang)格(ge)節點(dian)(dian)上(shang)函數(shu)(shu)(shu)值的(de)(de)(de)差(cha)(cha)商代替(ti)進行離(li)散，從而建(jian)立以網(wang)格(ge)節點(dian)(dian)上(shang)的(de)(de)(de)值為(wei)未知數(shu)(shu)(shu)的(de)(de)(de)代數(shu)(shu)(shu)方程組。對于有(you)(you)限(xian)(xian)(xian)差(cha)(cha)分(fen)格(ge)式，從格(ge)式的(de)(de)(de)精度來劃(hua)分(fen)，有(you)(you)一階(jie)格(ge)式、二階(jie)格(ge)式和(he)高階(jie)格(ge)式。從差(cha)(cha)分(fen)的(de)(de)(de)空間(jian)(jian)形(xing)式來考慮，可分(fen)為(wei)中心格(ge)式和(he)逆風格(ge)式。考慮時間(jian)(jian)因子(zi)的(de)(de)(de)影(ying)響，差(cha)(cha)分(fen)格(ge)式還可以分(fen)為(wei)顯(xian)格(ge)式、隱(yin)格(ge)式、顯(xian)隱(yin)交(jiao)替(ti)格(ge)式等(deng)。

  以隱式有(you)限差(cha)分為例，對通式（2-152)進行數值離散，二階(jie)導(dao)數采用二階(jie)中心差(cha)商形式，經整理得：

  為了更(geng)好地說明壓力對(dui)界(jie)面(mian)換熱系數的(de)影響，以高氮(dan)鋼P2000加壓凝(ning)(ning)(ning)固過(guo)程(cheng)的(de)傳熱現象(xiang)為例，采(cai)用4根雙鉑(bo)銠（B型(xing)）熱電(dian)偶，通過(guo)埋設熱電(dian)偶測(ce)(ce)溫實(shi)驗測(ce)(ce)量(liang)凝(ning)(ning)(ning)固過(guo)程(cheng)鑄(zhu)(zhu)錠和(he)鑄(zhu)(zhu)型(xing)溫度變(bian)化曲線，采(cai)用兩個位移(yi)傳感器(qi)測(ce)(ce)量(liang)凝(ning)(ning)(ning)固過(guo)程(cheng)中鑄(zhu)(zhu)型(xing)和(he)鑄(zhu)(zhu)錠的(de)位移(yi)變(bian)化情況，獲得凝(ning)(ning)(ning)固過(guo)程(cheng)中鑄(zhu)(zhu)錠和(he)鑄(zhu)(zhu)型(xing)界(jie)面(mian)氣隙演變(bian)規律(lv)，測(ce)(ce)量(liang)裝置示(shi)意圖和(he)實(shi)物圖如(ru)圖2-79所(suo)示(shi)。

  澆注結(jie)束后(hou)，在(zai)0.5MPa、0.85MPa和(he)1.2MPa下的(de)(de)(de)鋼(gang)液(ye)凝固過程中，鑄(zhu)錠(ding)和(he)鑄(zhu)型(xing)溫(wen)(wen)(wen)度(du)(du)變化(hua)曲(qu)線(xian)的(de)(de)(de)測量結(jie)果(guo)如(ru)圖2-80所(suo)示，溫(wen)(wen)(wen)度(du)(du)變化(hua)曲(qu)線(xian)測量的(de)(de)(de)時間(jian)(jian)區(qu)間(jian)(jian)為澆注結(jie)束后(hou)的(de)(de)(de)300s以(yi)內，且鑄(zhu)錠(ding)和(he)鑄(zhu)型(xing)在(zai)不同壓力下的(de)(de)(de)溫(wen)(wen)(wen)度(du)(du)變化(hua)趨(qu)勢基本一致。以(yi)0.5MPa下的(de)(de)(de)溫(wen)(wen)(wen)度(du)(du)變化(hua)曲(qu)線(xian)為例，如(ru)圖2-80(a)所(suo)示，在(zai)初(chu)(chu)始(shi)階(jie)段，2nd和(he)4h曲(qu)線(xian)上(shang)溫(wen)(wen)(wen)度(du)(du)均存(cun)在(zai)陡升(sheng)和(he)振蕩階(jie)段，這主(zhu)要(yao)是(shi)在(zai)測溫(wen)(wen)(wen)初(chu)(chu)期，熱(re)電偶與鋼(gang)液(ye)接觸后(hou)的(de)(de)(de)自身預熱(re)，以(yi)及(ji)澆注引起鋼(gang)液(ye)的(de)(de)(de)湍流所(suo)致［104];隨著鋼(gang)液(ye)凝固的(de)(de)(de)進行，由于鑄(zhu)錠(ding)不斷向鑄(zhu)型(xing)傳熱(re)，致使(shi)鑄(zhu)錠(ding)的(de)(de)(de)溫(wen)(wen)(wen)度(du)(du)（2nd和(he)4h)逐(zhu)漸減(jian)小，而鑄(zhu)型(xing)的(de)(de)(de)溫(wen)(wen)(wen)度(du)(du)（1st和(he)3rd)隨之增加(jia)。此外，測溫(wen)(wen)(wen)位置(zhi)相近的(de)(de)(de)3rd和(he)4th曲(qu)線(xian)之間(jian)(jian)存(cun)在(zai)較大的(de)(de)(de)溫(wen)(wen)(wen)差，這主(zhu)要(yao)是(shi)由于鑄(zhu)錠(ding)和(he)鑄(zhu)型(xing)間(jian)(jian)氣隙形成后(hou)產生的(de)(de)(de)巨(ju)大熱(re)阻Rair-cap(=1/hi),其中h為鑄(zhu)錠(ding)和(he)鑄(zhu)型(xing)間(jian)(jian)的(de)(de)(de)換熱(re)系(xi)數。

  不同(tong)(tong)壓力下(xia)鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)型(xing)溫度的(de)增(zeng)長速率(lv)（15t和(he)(he)3rd)和(he)(he)鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)的(de)冷(leng)卻速率(lv)（2d和(he)(he)4h)如圖2-81所示，當壓力從0.5MPa增(zeng)加(jia)(jia)至(zhi)1.2MPa時，鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)內(nei)2md和(he)(he)4h熱(re)(re)(re)電偶(ou)測溫點冷(leng)卻速率(lv)的(de)增(zeng)量(liang)分(fen)別(bie)為(wei)0.335K/s和(he)(he)0.605K/s.與此同(tong)(tong)時，在(zai)澆注結束(shu)后300s時，鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)內(nei)2d和(he)(he)4h測溫位置之間的(de)平均(jun)溫度梯度從4.0K/mm增(zeng)加(jia)(jia)到了8.6K/mm.由導熱(re)(re)(re)的(de)傅(fu)里葉定律（Qingor=αGr,α為(wei)19Cr14Mn0.9N鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)的(de)導熱(re)(re)(re)系數，Qingot為(wei)熱(re)(re)(re)通(tong)(tong)量(liang)）可知，隨(sui)(sui)著(zhu)(zhu)壓力的(de)增(zeng)加(jia)(jia)，鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)內(nei)沿度梯度方向上的(de)熱(re)(re)(re)通(tong)(tong)量(liang)增(zeng)大。此外(wai)，根據(ju)能量(liang)守恒(heng)定律（即Q=Qingot,Q為(wei)鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)和(he)(he)鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)型(xing)間的(de)熱(re)(re)(re)通(tong)(tong)量(liang)），鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)和(he)(he)鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)型(xing)間的(de)熱(re)(re)(re)通(tong)(tong)量(liang)也(ye)隨(sui)(sui)之增(zeng)加(jia)(jia)。因(yin)此，增(zeng)加(jia)(jia)壓力能夠顯著(zhu)(zhu)加(jia)(jia)快鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)的(de)冷(leng)卻以及強化鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)錠(ding)(ding)和(he)(he)鑄(zhu)(zhu)(zhu)(zhu)型(xing)間的(de)換(huan)熱(re)(re)(re)。

  在(zai)0.5MPa、0.85MPa和1.2MPa壓(ya)力下的(de)(de)(de)(de)鋼(gang)(gang)液凝(ning)固(gu)過程中，鑄(zhu)錠和鑄(zhu)型的(de)(de)(de)(de)溫度測量值作為(wei)(wei)輸入值（圖2-80),運用驗證后(hou)的(de)(de)(de)(de)反算(suan)模型，對鑄(zhu)錠和鑄(zhu)型間(jian)界面換熱(re)系數(shu)隨(sui)時間(jian)的(de)(de)(de)(de)變(bian)化規律(lv)進行反算(suan)，反算(suan)過程中時間(jian)步(bu)長(chang)Δt取值為(wei)(wei)0.75s,空間(jian)步(bu)長(chang)Δr取值為(wei)(wei)1mm,常數(shu)β和8分別為(wei)(wei)10-10和200.換熱(re)系數(shu)的(de)(de)(de)(de)反算(suan)結果(guo)分別為(wei)(wei)hos、ho85和h2,隨(sui)時間(jian)的(de)(de)(de)(de)變(bian)化規律(lv)如圖2-82所示(shi)，由于Δt和8乘積(ji)為(wei)(wei)150s,結合Beck非線性(xing)估算(suan)法(fa)本身(shen)的(de)(de)(de)(de)特(te)點，只能反算(suan)出凝(ning)固(gu)前期(qi)150s內(nei)hos、ho.85和h2隨(sui)時間(jian)的(de)(de)(de)(de)變(bian)化規律(lv)。此外，因熱(re)電(dian)偶本身(shen)的(de)(de)(de)(de)預熱(re)以(yi)及澆注(zhu)引起鋼(gang)(gang)液的(de)(de)(de)(de)湍流，導致2nd和4th熱(re)電(dian)偶的(de)(de)(de)(de)在(zai)前30s內(nei)存在(zai)較大的(de)(de)(de)(de)波動(dong)，因此反算(suan)出的(de)(de)(de)(de)界面換熱(re)系數(shu)在(zai)前期(qi)存在(zai)一(yi)定的(de)(de)(de)(de)波動(dong)，其(qi)中h2最大，其(qi)次是ho.85,ho5最小。

  擬合后(hou)的(de)(de)參數Adj.R-Square分別(bie)為0.9558、0.9716和(he)0.9692,說(shuo)明擬合度高，反算結果和(he)經驗公式相符。通(tong)過(guo)對比不(bu)同壓力(li)(li)(li)下反算出的(de)(de)界面(mian)換(huan)熱系數可知(zhi)，隨著壓力(li)(li)(li)的(de)(de)增(zeng)加，界面(mian)換(huan)熱系數增(zeng)大，鑄錠和(he)鑄型間界面(mian)換(huan)熱條件(jian)得到(dao)明顯改(gai)善(shan)，充分說(shuo)明壓力(li)(li)(li)在19Cr14Mn0.9N含氮鋼的(de)(de)凝固過(guo)程中，起到(dao)了十分顯著的(de)(de)強化冷卻(que)作用。

  眾所(suo)周(zhou)知，在某(mou)一時(shi)刻(ke)下，界(jie)面(mian)換熱系(xi)(xi)數(shu)與(yu)(yu)壓力呈現多(duo)(duo)項(xiang)式關系(xi)(xi)。為(wei)了(le)獲得(de)19Cr14Mn0.9N 含氮(dan)鋼界(jie)面(mian)換熱系(xi)(xi)數(shu)與(yu)(yu)壓力之間的(de)關系(xi)(xi)，可采用多(duo)(duo)項(xiang)式擬(ni)合的(de)方式對界(jie)面(mian)換熱系(xi)(xi)數(shu)與(yu)(yu)壓力關系(xi)(xi)進行(xing)擬(ni)合，擬(ni)合關系(xi)(xi)式為(wei)