不銹(xiu)鋼管板式換熱器中，在線亞洲日產一區二區:換熱管與管板之間的連接(jie)(jie)非常重要，一般(ban)采用脹(zhang)接(jie)(jie)+焊接(jie)(jie)的方式(shi)。脹(zhang)接(jie)(jie)的目的是消除在線亞洲日產一區二區:不銹鋼管板(ban)和(he)換(huan)熱(re)管(guan)之間(jian)(jian)的縫(feng)隙(xi)。其中，脹(zhang)接(jie)壓力的確定至關重(zhong)要(yao)，如(ru)(ru)果(guo)脹(zhang)接(jie)壓力過(guo)小(xiao)，則(ze)管(guan)板(ban)與換(huan)熱(re)管(guan)之間(jian)(jian)存有縫(feng)隙(xi)，使介(jie)質在縫(feng)隙(xi)內殘留，容(rong)易引起縫(feng)隙(xi)腐蝕，乃至點蝕；如(ru)(ru)果(guo)脹(zhang)接(jie)壓力過(guo)大，則(ze)換(huan)熱(re)管(guan)的殘余應力過(guo)大，加大應力腐蝕傾(qing)向。浙江至德鋼(gang)業有限公司采用(yong)理論(lun)計算和(he)有限元(yuan)數值模擬的方法，計算了(le)液壓貼脹(zhang)時(shi)所需的最(zui)小(xiao)脹(zhang)接(jie)壓力，分析了(le)在線亞洲日產一區二區:奧氏體不銹鋼換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)尺(chi)寸偏(pian)差(cha)(cha)對(dui)最小脹(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)力(li)的(de)(de)影響(xiang)。結(jie)果(guo)(guo)發現，由于常用的(de)(de)液壓(ya)脹(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)力(li)理論計(ji)(ji)算(suan)(suan)公(gong)式(shi)(shi)沒有(you)考(kao)慮尺(chi)寸偏(pian)差(cha)(cha)的(de)(de)影響(xiang)，計(ji)(ji)算(suan)(suan)所獲得(de)的(de)(de)脹(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)力(li)無法保(bao)證換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)之(zhi)間的(de)(de)貼合，即使把偏(pian)差(cha)(cha)值直接(jie)(jie)(jie)帶入(ru)理論計(ji)(ji)算(suan)(suan)公(gong)式(shi)(shi)，也不能(neng)得(de)到(dao)正確的(de)(de)脹(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)力(li)值。有(you)限(xian)元分(fen)析(xi)表明，脹(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)力(li)不但受(shou)換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)壁厚偏(pian)差(cha)(cha)的(de)(de)影響(xiang)，而(er)且受(shou)換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)外直徑偏(pian)差(cha)(cha)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)直徑偏(pian)差(cha)(cha)，即初(chu)始徑向間隙(xi)的(de)(de)影響(xiang)也較大。通過擬(ni)合有(you)限(xian)元分(fen)析(xi)結(jie)果(guo)(guo)，提出了適(shi)合于奧氏體不銹鋼(gang)換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)與(yu)管(guan)(guan)(guan)(guan)板孔(kong)連(lian)接(jie)(jie)(jie)的(de)(de)最小脹(zhang)接(jie)(jie)(jie)壓(ya)力(li)理論計(ji)(ji)算(suan)(suan)公(gong)式(shi)(shi)的(de)(de)修正系(xi)數。

 浙(zhe)江至(zhi)德鋼業(ye)有限公(gong)司采用理論公(gong)式和有限元模擬，對最小液壓脹(zhang)接壓力進行計算，研究了不銹鋼換(huan)熱管和管板(ban)孔(kong)直徑的尺寸偏(pian)差對最小脹(zhang)接壓力的影響，主要結(jie)(jie)論總結(jie)(jie)如(ru)下：

   ①. 考慮換熱管(guan)和管(guan)板孔直(zhi)徑(jing)的(de)尺(chi)寸(cun)(cun)偏(pian)差時，采用式（4-1)計算得到(dao)最小(xiao)脹(zhang)接壓(ya)(ya)力，與(yu)有限(xian)元模(mo)擬得到(dao)的(de)最小(xiao)脹(zhang)接壓(ya)(ya)力相比相差甚遠，說明簡單地(di)直(zhi)接將(jiang)尺(chi)寸(cun)(cun)偏(pian)差值(zhi)填(tian)加到(dao)式（4-1)中(zhong)的(de)相關幾何量中(zhong)，得到(dao)的(de)結果是不正確的(de)。

   ②. 對(dui)于奧氏(shi)體不銹鋼換熱管(guan)，管(guan)外直徑偏差(cha)和管(guan)板孔直徑偏差(cha)之差(cha)，即初(chu)始徑向間隙(xi)，對(dui)最小(xiao)脹接(jie)壓力(li)影響較大，與初(chu)始徑向間隙(xi)呈線性(xing)關(guan)系；最小(xiao)脹接(jie)壓力(li)隨換熱管(guan)壁厚偏差(cha)增(zeng)大而增(zeng)大，也呈線性(xing)關(guan)系。

   ③. 通過有限元(yuan)模擬(ni)和(he)對(dui)結果(guo)回(hui)歸分析，提出利用綜合(he)(he)偏差(cha)系(xi)數f對(dui)最(zui)小(xiao)脹(zhang)接壓(ya)力(li)理(li)論公式(shi)(shi)（4-1)進行(xing)修(xiu)正(zheng)；更(geng)寬范圍(wei)地選取換熱管和(he)管板孔幾何尺寸及(ji)其(qi)偏差(cha)，進行(xing)有限元(yuan)模擬(ni)，模擬(ni)結果(guo)與(yu)采用修(xiu)正(zheng)的式(shi)(shi)（4-10)計算得到的最(zui)小(xiao)脹(zhang)接壓(ya)力(li)吻合(he)(he)得非常好(hao)。