不銹鋼的晶間(jian)腐蝕是沿不銹鋼晶粒間界面產生的一種優先破壞。它曾經是20世紀30～50年代人們最為關注、常見的腐蝕破壞形式。雖然不銹鋼敏化態晶間腐蝕的事故已大量減少，從選擇材料入手就可以從根本上解決，但非敏化態晶間腐蝕的研究和解決尚需繼續努力。以下將分別介紹鉻鎳奧氏體不銹鋼的敏化態晶間腐蝕和非敏化態晶間腐蝕以及鐵素體不銹鋼的晶間腐蝕。
1. 鉻鎳(nie)奧氏體不(bu)銹鋼的(de)敏(min)化態晶間腐蝕
鉻(ge)鎳奧氏體(ti)不(bu)銹鋼的(de)敏化態的(de)晶間腐蝕早在20世紀20～30年代就已(yi)引起(qi)人們(men)的(de)重視，并進行了大量深入的(de)研(yan)究。幾十年來，通過大量研(yan)究和實踐，應(ying)當(dang)說無論從理論上還是從解決(jue)實際工程問(wen)題(ti)上，已(yi)獲得圓滿的(de)解決(jue)（除個別(bie)例外(wai)(wai)），國內外(wai)(wai)Cr-Ni奧氏體(ti)不(bu)銹鋼晶間腐蝕事故大大減少。
使Cr-Ni奧氏(shi)體(ti)不(bu)銹鋼(gang)產生晶間(jian)腐蝕的常見(jian)介(jie)質有硝酸、硫(liu)酸、磷酸和其(qi)他。
①. 硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)。硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+鹽酸(suan)(suan)(suan)(suan)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+氫氟酸(suan)(suan)(suan)(suan)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+醋酸(suan)(suan)(suan)(suan)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+氯化物(wu)；硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)+硝(xiao)酸(suan)(suan)(suan)(suan)鹽。
②. 硫(liu)酸(suan)(suan)。硫(liu)酸(suan)(suan)+硝酸(suan)(suan)；硫(liu)酸(suan)(suan)+甲醇；硫(liu)酸(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)亞鐵；硫(liu)酸(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)銨(an)；硫(liu)酸(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)銅。
③. 磷(lin)(lin)酸(suan)(suan)。磷(lin)(lin)酸(suan)(suan)+硝酸(suan)(suan)；磷(lin)(lin)酸(suan)(suan)+硫(liu)酸(suan)(suan)。
④. 其他(ta)。硫酸銅；硫酸鐵+氫氟(fu)酸；氫氟(fu)酸；乳酸；人體液；尿素甲銨液；氯化(hua)鐵。
長期以來，人們選用含穩定化元素Ti、Nb的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，07Cr18Ni11Ti、06Cr18Ni11Ti、06Cr17Ni12Mo2Ti、06Cr18Ni11Nb、07Cr18Nil1Nb等以防止敏化態的晶間腐蝕，并取得了滿意的效果。Ti、Nb的作用主要是與鋼中過飽和的形成穩定的TiC、NbC等碳化物來防止或減少鉻碳化物Cr23C6的形成。
由于鋼中Ti不僅與C相結合，而且還與鋼中N、S相結合，形成TiN、TiS，因此加入的Ti量應大于等于4×[C]+1.5×[S]+3.43([N]≈0.001)；隨固溶處理溫度的升高，不僅鋼中Cr23C6溶解，而且TiC也溶入基體中，在隨后冷卻過程或在敏化溫度停留就會有更多Cr23C6析出，而增加晶間腐蝕的敏感。因此，即使是含Ti鋼，鋼的固溶處理溫度也不宜太高，一般認為以1000℃為宜；在850℃左右處理的鋼中C結合Ti的量最高，也就是最有利于TiC的形成。因此，固溶處理后再經850℃左右的穩定化的處理，可使含Ti鋼獲得最佳耐晶間腐蝕效果。
但是(shi)含穩定化(hua)元素(su)Ti、Nb特別是(shi)含Ti的(de)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼有許多缺點，在(zai)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼冶金(jin)工藝(yi)日新月異的(de)今(jin)天，有些缺點已嚴(yan)重(zhong)阻礙了(le)不(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼冶金(jin)生產的(de)科技進步并給使(shi)用帶(dai)來不(bu)(bu)必要(yao)的(de)損失和危害。
例如(ru)，Ti的(de)加(jia)(jia)入，使鋼(gang)(gang)(gang)(gang)的(de)黏度增(zeng)加(jia)(jia)，流動性(xing)降(jiang)低給(gei)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)(gang)的(de)連(lian)續(xu)澆注工(gong)藝帶來困難；Ti的(de)加(jia)(jia)入使鋼(gang)(gang)(gang)(gang)錠、鋼(gang)(gang)(gang)(gang)坯(pi)表面質(zhi)(zhi)量變(bian)(bian)壞(huai)(huai)，不(bu)僅(jin)增(zeng)加(jia)(jia)了(le)冶金廠的(de)鋼(gang)(gang)(gang)(gang)錠、鋼(gang)(gang)(gang)(gang)坯(pi)修磨(mo)量，而且顯著(zhu)降(jiang)低鋼(gang)(gang)(gang)(gang)的(de)成材率，從而提高了(le)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)(gang)的(de)成本(ben)；Ti的(de)加(jia)(jia)入，由于TiN等非金屬夾雜物的(de)形成，降(jiang)低了(le)鋼(gang)(gang)(gang)(gang)的(de)純凈度。不(bu)僅(jin)使鋼(gang)(gang)(gang)(gang)的(de)拋光性(xing)能(neng)變(bian)(bian)差，而且由于TiN等夾雜常常成為點腐(fu)蝕(shi)源(yuan)，而使鋼(gang)(gang)(gang)(gang)的(de)耐蝕(shi)性(xing)下(xia)降(jiang)；含Ti的(de)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)(gang)(gang)(gang)焊(han)(han)后(hou)在介質(zhi)(zhi)作用下(xia)，沿焊(han)(han)縫熔(rong)合線易出(chu)現“刀狀腐(fu)蝕(shi)”同樣(yang)引起焊(han)(han)接結構的(de)腐(fu)蝕(shi)破壞(huai)(huai)。
由于含(han)Ti不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼的(de)(de)上(shang)述缺點。在不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼產(chan)量(liang)最大的(de)(de)日、美等國(guo)(guo)，含(han)Ti的(de)(de)18Cr-8Ni不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼，例如，06Cr18Ni11Ti相(xiang)當于國(guo)(guo)內的(de)(de)06Cr18Ni9Ti的(de)(de)產(chan)量(liang)僅占(zhan)Cr-Ni不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼產(chan)量(liang)的(de)(de)1％～2％，而我(wo)國(guo)(guo)仍占(zhan)Cr-Ni不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼產(chan)量(liang)的(de)(de)90％以上(shang)。這既反(fan)映了我(wo)國(guo)(guo)不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼生(sheng)產(chan)和(he)鋼種使(shi)用上(shang)的(de)(de)不(bu)(bu)(bu)(bu)合理(li)。也說明(ming)我(wo)國(guo)(guo)在不(bu)(bu)(bu)(bu)銹(xiu)(xiu)鋼生(sheng)產(chan)和(he)使(shi)用中鋼種結(jie)構上(shang)的(de)(de)落后狀況。
我們建議選用超低碳Cr-Ni奧氏體不銹鋼，例如，用022Cr19Ni10（304L）和控氮的022Cr19Ni10 代替 07Cr18Ni11Ti（321H）和06Cr18Ni11Ti（321）；用022Cr17Ni12Mo2（316L）和022Cr19Ni13Mo3（317L）以及控氮的022Cr17Ni12Mo2（316L）、022Cr19Ni13Mo3（317L）分別代替含 Mo2％、3％的06Cr17Ni12Mo3Ti（316Ti）、06Cr18Ni12Mo（Ti）。研究和大量實踐已證明，碳含量在0.04％～0.06％以下的低碳18-8型（304）和17-12-2（Cr-Ni-Mo）型（316）奧氏體不銹鋼，當厚度≤6mm時，經焊后使用對晶間腐蝕并不敏感。因此，在許多條件下都可用含C：0.04％～0.06％，用不含Ti的牌號代替含Ti的Cr-Ni奧氏體不銹鋼。試驗還指出，在苛刻的腐蝕環境中，為了防止敏化態晶間腐蝕，超低碳18-8型和17-12-2型奧氏體不銹鋼，其含C量應控制在0.020％～0.025％；高含Ni量的Cr-Ni奧氏體不銹鋼，如06Cr25Ni20(310S)、022Cr20Ni25Mo4.5Cu、022Cr25Ni22Mo2N等，其含C量應控制在0.015％～0.020％。
由于超(chao)低(di)(di)碳(tan)（［C］0.02％～0.03％）Cr-Ni奧(ao)氏體不銹鋼的強(qiang)度比用(yong)Ti、Nb穩定化的不銹鋼為低(di)(di)。當強(qiang)度不足(zu)時，可選用(yong)控氮（［N］0.05％～0.08％）和氮合金化（≥0.10％）的超(chao)低(di)(di)碳(tan)[N]≥0.10%Cr-Ni奧(ao)氏體不銹鋼，它們不僅強(qiang)度高(gao)，而且耐晶(jing)間腐蝕(shi)、耐點腐蝕(shi)等性能也(ye)均較(jiao)含Ti、Nb的不銹鋼為佳。
雙相Cr-Ni不(bu)(bu)(bu)銹鋼比單相Cr-Ni奧氏體不(bu)(bu)(bu)銹鋼強(qiang)度(du)高，耐(nai)晶間腐(fu)蝕性能(neng)好。因(yin)此，在一(yi)些使用(yong)(yong)條件下，可選用(yong)(yong)與(yu)Cr-Ni奧氏體不(bu)(bu)(bu)銹鋼相對(dui)應的雙相Cr-Ni不(bu)(bu)(bu)銹鋼代(dai)替(ti)含Ti、Nb不(bu)(bu)(bu)銹鋼。
建議含Ti、Nb的(de)Cr-Ni奧氏體不(bu)銹(xiu)鋼(gang)僅用(yong)(yong)于(yu)低碳(tan)，以及超低碳(tan)不(bu)銹(xiu)鋼(gang)無法代替的(de)情況(kuang)下應用(yong)(yong)，例如，作(zuo)為(wei)耐熱鋼(gang)使(shi)用(yong)(yong)和在硫酸等用(yong)(yong)途(tu)中使(shi)用(yong)(yong)。
2. 鉻-鎳奧氏體不(bu)銹鋼的非敏化態(tai)（固(gu)溶態(tai)）晶間腐蝕
如上(shang)所述，鉻(ge)鎳(nie)奧(ao)氏體不銹(xiu)鋼(gang)的敏(min)化態(tai)晶間腐(fu)蝕(shi)，通(tong)過大量研究和實踐(jian)，已獲得較(jiao)圓滿(man)的解(jie)決。而鉻(ge)鎳(nie)奧(ao)氏體不銹(xiu)鋼(gang)的非敏(min)化態(tai)（固溶態(tai)）晶間腐(fu)蝕(shi)。但截(jie)至目前(qian)為止，從理論(lun)到(dao)實踐(jian)還(huan)沒(mei)有獲得滿(man)意的解(jie)釋(shi)和解(jie)決。
從(cong)理論上講(jiang)，發(fa)展 磷≤0.01%、硅≤0.10%、硼≤0.008％的高純Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)不(bu)銹鋼是解(jie)決(jue)非敏化態晶間腐蝕最(zui)根本的措施，雖(sui)然實(shi)驗(yan)室內完全可以(yi)做到，但冶金工廠大(da)量生(sheng)產高純Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)不(bu)銹鋼還有極大(da)困難(nan)，即使批量生(sheng)產能夠做到，但鋼的成本和售價也(ye)要大(da)大(da)提高。
目前，為解決硝(xiao)酸用(yong)(yong)途中(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)(de)非(fei)敏(min)(min)化(hua)(hua)態晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)蝕。主要(yao)是(shi)選(xuan)(xuan)(xuan)用(yong)(yong)高(gao)硅(gui)（［Si］≈4％）不銹鋼，如06Cr18Ni11Si4AITi、022Cr20Ni24Si4Ti、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb等，高(gao)硅(gui)不銹鋼在(zai)(zai)有Cr6＋存在(zai)(zai)的(de)(de)(de)(de)硝(xiao)酸和發煙硝(xiao)酸中(zhong)(zhong)，由于二氧化(hua)(hua)硅(gui)鈍化(hua)(hua)膜的(de)(de)(de)(de)形成，不僅顯(xian)著降低鋼的(de)(de)(de)(de)腐(fu)蝕速度(du)而且(qie)還可(ke)(ke)(ke)(ke)防(fang)止(zhi)非(fei)敏(min)(min)化(hua)(hua)態晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)蝕的(de)(de)(de)(de)產生。高(gao)硅(gui)不銹鋼中(zhong)(zhong)含(han)穩定化(hua)(hua)元素(su)，特別是(shi)既(ji)超低碳(tan)，又含(han)穩定化(hua)(hua)元素(su)的(de)(de)(de)(de)牌(pai)號(hao)，既(ji)可(ke)(ke)(ke)(ke)防(fang)止(zhi)非(fei)敏(min)(min)化(hua)(hua)態，又可(ke)(ke)(ke)(ke)防(fang)止(zhi)焊后敏(min)(min)化(hua)(hua)態的(de)(de)(de)(de)晶(jing)間(jian)(jian)腐(fu)蝕。實(shi)驗和實(shi)用(yong)(yong)表明，在(zai)(zai)濃度(du)為70％～95％的(de)(de)(de)(de)HNO3中(zhong)(zhong)，溫(wen)(wen)度(du)≤50℃可(ke)(ke)(ke)(ke)選(xuan)(xuan)(xuan)用(yong)(yong)06Cr18Ni11Si4AITi，022Cr14Ni14Si4 和022Cr17Ni15Si4Nb；溫(wen)(wen)度(du)≤80℃可(ke)(ke)(ke)(ke)選(xuan)(xuan)(xuan)用(yong)(yong)022Cr20Ni24Si4Ti；在(zai)(zai)濃度(du)＞95％的(de)(de)(de)(de)HNO3中(zhong)(zhong)，溫(wen)(wen)度(du)＜50℃可(ke)(ke)(ke)(ke)選(xuan)(xuan)(xuan)用(yong)(yong) 06Cr18Ni11Si4AlTi、022Cr14Ni14Si4、022Cr17Ni15Si4Nb；溫(wen)(wen)度(du)≤80℃可(ke)(ke)(ke)(ke)選(xuan)(xuan)(xuan)用(yong)(yong)022Cr20Ni24Si4Ti。
為解決二(er)氧化(hua)碳汽提法尿(niao)素生(sheng)產(chan)中(zhong)四大(da)高(gao)(gao)壓設備，即尿(niao)素合成塔，高(gao)(gao)壓冷凝器，高(gao)(gao)壓洗滌器，二(er)氧化(hua)碳汽提塔用Cr-Ni奧氏體不(bu)銹鋼(gang)(gang)的(de)(de)非(fei)(fei)敏(min)化(hua)態晶(jing)間(jian)腐蝕，目(mu)前(qian)仍(reng)需(xu)選(xuan)用已有(you)大(da)量(liang)成熟使用經(jing)驗(yan)的(de)(de)尿(niao)素級 022Cr17Ni14Mo2 和022Cr25Ni22Mo2N。但(dan)是(shi)，在這(zhe)些不(bu)銹鋼(gang)(gang)的(de)(de)生(sheng)產(chan)廠中(zhong)需(xu)盡量(liang)控制(zhi)鋼(gang)(gang)中(zhong)C、P、Si量(liang)。特別是(shi)P量(liang)應盡量(liang)低。由于00Cr25Ni22Mo2N不(bu)銹鋼(gang)(gang)在高(gao)(gao)溫高(gao)(gao)壓尿(niao)素甲銨液(ye)中(zhong)，其(qi)耐蝕性(xing)(xing)遠遠優(you)于尿(niao)素級00Cr17Ni14Mo2，因而建(jian)議(yi)擴大(da)00Cr25Ni22Mo2N鋼(gang)(gang)的(de)(de)使用范圍并(bing)代替部分耐蝕性(xing)(xing)不(bu)足并(bing)有(you)嚴重(zhong)非(fei)(fei)敏(min)化(hua)態晶(jing)間(jian)腐蝕的(de)(de)022Cr17Ni14Mo2，或用含(han)N的(de)(de)尿(niao)素級的(de)(de)022Cr17Ni13Mo2N代替現有(you)的(de)(de)022Cr17Ni14Mo2。由于非(fei)(fei)敏(min)化(hua)態晶(jing)間(jian)腐蝕系在高(gao)(gao)溫且強氧化(hua)性(xing)(xing)的(de)(de)尿(niao)素生(sheng)產(chan)條(tiao)件下才能(neng)產(chan)生(sheng)，因此，在合理(li)選(xuan)材的(de)(de)同時，也要控制(zhi)尿(niao)素生(sheng)產(chan)的(de)(de)工藝條(tiao)件，這(zhe)對(dui)防止非(fei)(fei)敏(min)化(hua)態晶(jing)間(jian)腐蝕也是(shi)非(fei)(fei)常(chang)重(zhong)要的(de)(de)。
3. 鐵素體(ti)不(bu)銹鋼的晶間(jian)腐蝕(shi)
鐵素(su)(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)與奧氏體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)一樣。在某些條件下同樣會產生晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)。雖然早在20世紀(ji)50年(nian)代，鐵素(su)(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)就已引起(qi)人(ren)們(men)(men)的(de)(de)注意，但由于鐵素(su)(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)用量較少(shao)，而(er)(er)且人(ren)們(men)(men)又多采(cai)用含穩定化元素(su)(su)(su)Ti的(de)(de)鐵素(su)(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)鋼(gang)，故在實(shi)際使用中晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)事故不(bu)多，所以對晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)的(de)(de)研究并沒有引起(qi)人(ren)們(men)(men)的(de)(de)足(zu)夠重視。60年(nian)代以來，由于不(bu)銹鋼(gang)精煉技術的(de)(de)發展，出現了(le)高純（［C＋N］≤150×10-6) 高鉻(ge)鐵素(su)(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)，如008Cr27Mo和(he)008Cr30Mo2。人(ren)們(men)(men)又開始針對鐵素(su)(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)韌性、耐晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)性能，焊(han)接性能等進(jin)行了(le)更加廣泛(fan)和(he)深入的(de)(de)研究。從而(er)(er)對鐵素(su)(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)(jing)(jing)間(jian)腐(fu)蝕(shi)的(de)(de)影響因(yin)素(su)(su)(su)及其形成機(ji)理有了(le)更加全面的(de)(de)了(le)解(jie)。
鐵素體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)間腐(fu)蝕(shi)(shi)與前述Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)鋼(gang)不(bu)同(tong)，它(ta)一般(ban)出現在高于900～950℃加(jia)熱(re)后（或(huo)焊接后），甚至(zhi)在水淬(cui)等(deng)急(ji)冷條件(jian)下也(ye)無法(fa)避免；而(er)(er)經(jing)過750～850℃短(duan)時間加(jia)熱(re)處(chu)理，鐵素體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)間腐(fu)蝕(shi)(shi)敏感性可(ke)減輕，甚至(zhi)可(ke)消除；鐵素體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)晶(jing)間腐(fu)蝕(shi)(shi)系產生在緊靠焊縫熔合線的(de)(de)附近區域(yu)，而(er)(er)不(bu)是在Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)熱(re)影響區內。除出現部(bu)位(wei)上(shang)的(de)(de)差異外(wai)，對鐵素體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)晶(jing)間腐(fu)蝕(shi)(shi)的(de)(de)識別基本(ben)上(shang)與Cr-Ni奧(ao)氏體(ti)(ti)(ti)(ti)不(bu)銹(xiu)(xiu)鋼(gang)的(de)(de)敏化態(tai)晶(jing)間腐(fu)蝕(shi)(shi)相同(tong)。
鐵素體不銹鋼的(de)晶間腐(fu)蝕(shi)不僅在強腐(fu)蝕(shi)性介(jie)質(zhi)中(zhong)產(chan)生，而且(qie)在弱介(jie)質(zhi)中(zhong)，例如，在自來水中(zhong)亦可(ke)出現。
大量研究(jiu)表(biao)明，應用貧鉻(ge)理論(lun)同(tong)樣可滿意地解釋鐵(tie)素體不銹鋼的晶間(jian)腐(fu)蝕現(xian)象。
高鉻(ge)鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)不銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)在900～950℃以上加熱(re)(re)時，鋼(gang)(gang)中(zhong)(zhong)C、N固溶于(yu)鋼(gang)(gang)的基體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)中(zhong)(zhong)。由于(yu)鋼(gang)(gang)中(zhong)(zhong)Cr在鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)內(nei)的擴(kuo)散(san)速(su)度(du)(du)(du)約為奧氏體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)中(zhong)(zhong)的100倍。而(er)C、N在鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)內(nei)不僅擴(kuo)散(san)速(su)度(du)(du)(du)快，而(er)且溶解度(du)(du)(du)也(ye)低。因而(er)，高溫(wen)加熱(re)(re)后，在隨后的冷卻過程中(zhong)(zhong)，即使(shi)快冷也(ye)常常難(nan)以防止(zhi)高鉻(ge)的碳、氮化物沿晶(jing)界析出(chu)和貧(pin)鉻(ge)區(qu)(qu)的形成。而(er)在750～870℃溫(wen)度(du)(du)(du)范圍(wei)(wei)內(nei)，鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)中(zhong)(zhong)的Cr仍有足(zu)夠的速(su)度(du)(du)(du)向晶(jing)界擴(kuo)散(san)并使(shi)貧(pin)鉻(ge)區(qu)(qu)的鉻(ge)貧(pin)化程度(du)(du)(du)降低和消失(shi)。因此，鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)不銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)在750～870℃處理，可降低、消除鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)不銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)的晶(jing)間腐蝕傾向。但是溫(wen)度(du)(du)(du)在500～700℃范圍(wei)(wei)內(nei)，鋼(gang)(gang)中(zhong)(zhong)鉻(ge)的擴(kuo)散(san)速(su)度(du)(du)(du)減小，短期內(nei)無法使(shi)貧(pin)鉻(ge)區(qu)(qu)消失(shi)，故先經(jing)高溫(wen)加熱(re)(re)，而(er)在冷卻過程中(zhong)(zhong)又通過500～700℃溫(wen)度(du)(du)(du)區(qu)(qu)的鐵(tie)素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)(ti)(ti)不銹(xiu)(xiu)鋼(gang)(gang)，由于(yu)晶(jing)界有貧(pin)鉻(ge)區(qu)(qu)存在。在腐蝕介質作用下就會產生晶(jing)間腐蝕現象。
