在熱加工變形溫度下，由于雙相(xiang)不銹鋼(gang)中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實踐(jian)表明，對常用第一代雙相不銹(xiu)鋼而(er)言，適(shi)宜(yi)的熱加工溫度一般(ban)在(zai)900～1150℃范圍內。

  圖6.13 α和γ相比(bi)例(li)對鋼在高溫下工藝塑性的(de)影響（示意(yi)圖）

  由于圖6.13 最早(zao)發(fa)表于1962年(nian)，當(dang)時第(di)二代和第(di)三(san)代（也稱現(xian)代）雙相不銹(xiu)(xiu)鋼尚未(wei)問世，因此，此圖無法預示用氮合(he)金(jin)化后的(de)(de)現(xian)代雙相不銹(xiu)(xiu)鋼的(de)(de)熱塑(su)性(xing)行為。國內曾以含氮的(de)(de)雙相不銹(xiu)(xiu)鋼00Cr25Ni6Mo3N為基礎，研(yan)究了在0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的(de)(de)區間內，鋼中α和γ相比(bi)例(li)與鋼的(de)(de)熱塑(su)性(xing)之間的(de)(de)關(guan)系，結果指出：

   ·低(di)(di)溫低(di)(di)α相區(qu)和(he)高溫中α相區(qu)的熱(re)塑性(xing)明顯低(di)(di)于其他相區(qu)；

   ·對α相(xiang)＜30％的雙相(xiang)不銹鋼，熱加(jia)工溫(wen)度(du)宜高一(yi)些，熱加(jia)工終止溫(wen)度(du)在(zai)1000℃以下；

   ·對α相＞40％的(de)雙相不銹鋼，熱加工(gong)溫(wen)度(du)宜低一些，熱加工(gong)終止溫(wen)度(du)可在900～1000℃范圍內。

   研究(jiu)和實踐(jian)表明，具有(you)微(wei)細的(de)雙相(xiang)組織結構，對雙相(xiang)不銹鋼獲得優良的(de)性能非常重要(yao)。因此，對于熱加(jia)工后便進(jin)行最終熱處理的(de)產品，不僅是熱加(jia)工終止溫度，而且變形(xing)量(liang)的(de)控制也(ye)需予以重視。

   對于高合金雙相不銹(xiu)鋼，熱加工過(guo)(guo)程和(he)冷卻(que)過(guo)(guo)程中，還要防止600～1000℃間σ相和(he)x相等的析出，以(yi)避免(mian)它(ta)們析出對鋼的性能帶來的危(wei)害。