雙相不銹鋼管具有良好的焊接性，選用合適的焊接材料不會發生焊接熱裂紋和冷裂紋；焊接接頭力學性能令人滿意；除了焊接接頭具有良好的耐應力腐蝕能力外，其耐點腐蝕性能和耐縫隙腐蝕能力也均優于奧氏體型不銹鋼焊接接頭，抗晶間腐蝕能力與奧氏體型不銹鋼管(guan)相當而稍有遜色。雙相(xiang)不銹鋼在焊接熱循環的作用下，焊接熱影響區多次受熱，使之成為單一鐵素體組織，且晶粒粗大，直接影響焊接接頭的力學性能和耐腐蝕性能，對此，應從焊接工藝方面探討采取改善措施。
一、焊縫的成分和組織(zhi)
奧氏體(ti)(ti)與鐵素體(ti)(ti)的(de)相比(bi)例是決定雙相不(bu)銹鋼管性能的(de)至關(guan)重要的(de)因素。為(wei)了(le)得到相組成(cheng)比(bi)例較(jiao)為(wei)理想的(de)焊縫金屬(shu)，通常采(cai)取增加(jia)焊縫金屬(shu)中奧氏體(ti)(ti)化合金元素的(de)辦法。例如以氮對焊縫金屬(shu)合金化，或將(jiang)鎳的(de)質量分(fen)數提高到10％左右。這樣就可能獲得奧氏體(ti)(ti)體(ti)(ti)積(ji)分(fen)數不(bu)少于30％～40％的(de)焊縫金屬(shu)。
除了通(tong)過合(he)金(jin)化達(da)到一(yi)定相(xiang)比例之(zhi)外(wai)，還要考(kao)慮焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)組織的(de)(de)晶粒大(da)小和兩相(xiang)的(de)(de)分(fen)布情(qing)況(kuang)。盡(jin)可能(neng)通(tong)過焊(han)(han)(han)接工藝(yi)（例如(ru)小的(de)(de)熱輸入）來(lai)獲取比較細(xi)小的(de)(de)一(yi)次結晶組織，細(xi)小均(jun)勻的(de)(de)兩相(xiang)混合(he)組織，有利(li)于提高焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)的(de)(de)力學性(xing)能(neng)和抗腐蝕(shi)性(xing)能(neng)。焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)金(jin)屬受到隨后焊(han)(han)(han)道的(de)(de)熱影響，其中(zhong)的(de)(de)二次轉(zhuan)變(bian)奧(ao)氏體含量(liang)有所上升(sheng)。因此，有時可以利(li)用“退(tui)(tui)火”來(lai)改善焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)性(xing)能(neng)，例如(ru)在薄板焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)的(de)(de)背面加“退(tui)(tui)火”來(lai)改善正面焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)的(de)(de)性(xing)能(neng)。然(ran)后把“退(tui)(tui)火”焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)打磨掉，但由于此做法費工費時，只有在特殊情(qing)況(kuang)下才被采(cai)用。
二、焊接熱影響區(qu)的組織轉變(bian)和各(ge)區(qu)段金(jin)屬(shu)的性能變(bian)化
1. 最高(gao)溫度(du)低于1000℃的區段
由于雙相不銹鋼管通常以1000℃左右回火、淬火或者以850℃左右終軋狀態供貨，故在經過通常的焊接熱循環條件下，不會發生顯著的組織變化。如果不是超低碳的鋼種，在此溫度下受熱，可能會有碳化物Cr23C6析出于晶界上，特別是奧氏體、鐵素體相界上。形成該碳化物的碳主要來自于奧氏體，而鉻則主要由鐵素體提供。這是雙相鋼的成分和晶體結構特點所決定的。若為超低碳鋼種，則一般不會析出碳化物。一般不會由于析出Cr23C6而導致晶間腐蝕。雙相不銹鋼在此溫度范圍亦可能生成。相和出現475℃脆性。總體來講焊接熱影響區，在1000℃以下區段通常沒有明顯的性能變化，不會成為焊接性考慮的問題。
2. 最高(gao)溫(wen)度在1350℃以上至固相線溫(wen)度區段(duan)
此時雙相不銹鋼管的平衡組織差不多全是鐵素體。然而由于焊接加熱的快速性和短暫性，鐵素體＋奧氏體轉變成鐵素體的相變并不能完成。實際金屬組織中尚存有相當數量的奧氏體，金屬就開始了降溫。待降溫到某平衡溫度以下，金屬組織又會發生逆轉變，即鐵素體轉為二次奧氏體。同樣由于熱循環的短暫性，再加之此時溫度已降得較低，該逆轉變二次奧氏體的數量也不會很多，因此該區中的鐵素體份額占得較多而奧氏體份額較少。而且，此時的兩相組織狀態已大大不同于原先的排列：原先軋制狀態下成條帶狀的同奧氏體混存的鐵素體，向等軸狀結晶發展、長大；而原來呈條帶狀的奧氏體趨于消失，冷卻過程中從鐵素體中轉變出來的二次奧氏體則呈雜亂的竹葉狀在鐵素體晶間和晶內先后出現。所以說，這個區段的組織劣化不僅表現為相比例失調，一旦形成了粗大的等軸晶，就很難通過熱處理或其他措施予以恢復。
同其他材(cai)料的(de)(de)焊(han)接(jie)熱影響區組織劣化相似，劣化的(de)(de)程度與焊(han)接(jie)熱規范密切相關。熱輸人(ren)量愈(yu)(yu)高(gao)，高(gao)溫(wen)停留時(shi)間(jian)愈(yu)(yu)長，鐵素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)晶粒愈(yu)(yu)粗(cu)，原有奧(ao)氏(shi)(shi)體(ti)(ti)(ti)殘留量愈(yu)(yu)少，二次轉變的(de)(de)奧(ao)氏(shi)(shi)體(ti)(ti)(ti)愈(yu)(yu)粗(cu)大(da)，愈(yu)(yu)呈集團性分(fen)布(bu)。由于粗(cu)大(da)的(de)(de)鐵素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)晶粒本身，可(ke)以提供應力腐蝕裂(lie)紋較長的(de)(de)連續擴展(zhan)單元，而(er)且裂(lie)紋穿越晶界時(shi)，即使有少許的(de)(de)晶界奧(ao)氏(shi)(shi)體(ti)(ti)(ti)，其阻滯作用的(de)(de)效果也不佳。已(yi)有失效分(fen)析案例說明(ming)，甚至(zhi)可(ke)能出現晶界上完(wan)全沒(mei)有奧(ao)氏(shi)(shi)體(ti)(ti)(ti)的(de)(de)情(qing)況(kuang)，此時(shi)應力腐蝕裂(lie)紋在鋼(gang)材(cai)中的(de)(de)擴展(zhan)性質同單向(xiang)鐵素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)型不銹(xiu)鋼(gang)一樣，沿(yan)著粗(cu)大(da)的(de)(de)鐵素(su)(su)體(ti)(ti)(ti)晶界迅(xun)速伸展(zhan)，完(wan)全失去了雙(shuang)相不銹(xiu)鋼(gang)的(de)(de)優(you)越性。因(yin)此，采用低的(de)(de)焊(han)接(jie)熱輸入(ru)應當是焊(han)接(jie)雙(shuang)相不銹(xiu)鋼(gang)的(de)(de)重要原則之(zhi)一。
顯然(ran)，熱循環峰值溫度最高的熔合(he)線附(fu)近，是(shi)(shi)組(zu)織劣化(hua)最嚴重，也是(shi)(shi)性能劣化(hua)最嚴重的地(di)區。隨著(zhu)劣化(hua)區寬(kuan)度的擴(kuo)大，焊接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭的性能也隨之下降，所(suo)以盡量減少(shao)劣化(hua)區段寬(kuan)度是(shi)(shi)提(ti)高焊接(jie)(jie)接(jie)(jie)頭性能的關鍵。
