這類鋼實際上是在Cr13型馬氏體不銹鋼的基礎上降低含碳量，加入鎳、鉬元素（在制造鑄件時，為凈化鋼水，降低夾雜物含量等目的，有時適當添加稀土元素）而發展起來的，是具有較高強度、韌性和一定耐腐蝕性的優良鋼種。常用來生產制造重要的軸、殼體鍛件或水輪機葉片、葉輪等鑄件。
該類鋼(gang)所以(yi)在熱(re)(re)處理后(hou)具有高的(de)(de)強(qiang)度、塑性(xing)、韌性(xing)，是由(you)其成(cheng)分及熱(re)(re)處理后(hou)可獲得的(de)(de)組織(zhi)所決定的(de)(de)。
該鋼(gang)具有(you)(you)低(di)(di)的(de)含碳(tan)量(liang)，一般為(wei)不(bu)大于0.07%,有(you)(you)的(de)更(geng)低(di)(di)，這就使鋼(gang)淬(cui)火后可獲得低(di)(di)碳(tan)馬(ma)氏(shi)體(ti)組織。目前，比較普遍的(de)觀點認為(wei)，碳(tan)和合(he)(he)金成分是影響馬(ma)氏(shi)體(ti)形(xing)態的(de)主(zhu)要因(yin)(yin)素(su)，在低(di)(di)碳(tan)合(he)(he)金中(zhong)，淬(cui)火后形(xing)成板條狀馬(ma)氏(shi)體(ti)，其內(nei)部亞結構以晶體(ti)內(nei)密度很高(gao)的(de)位錯(cuo)為(wei)主(zhu)，因(yin)(yin)此，又(you)(you)稱板條狀馬(ma)氏(shi)體(ti)為(wei)位錯(cuo)馬(ma)氏(shi)體(ti)。位錯(cuo)產生較大的(de)強(qiang)化(hua)作用，使板條馬(ma)氏(shi)體(ti)有(you)(you)較高(gao)的(de)強(qiang)度。而極低(di)(di)的(de)含碳(tan)量(liang)將鋼(gang)產生脆性(xing)(xing)的(de)因(yin)(yin)素(su)降到最少(shao)，這又(you)(you)使其具有(you)(you)了較高(gao)的(de)韌性(xing)(xing)。
4%~6%鎳元素的加入，首先促進了奧氏體的穩定性，還減少了由于低碳和鉬元素加入可能引起的增加δ鐵素體的作用，降低了鋼的相變點。據測試，鍛造的0Cr13Ni4Mo材料的Ac1溫度比0Cr13或1Cr13的Ac1溫度降低約200℃,依具體成分的不同，在550~630℃之間。Ms點溫度降低100~150℃,為220~260℃。
Ac1點溫度的降低，可使這類鋼淬火后在略高于Ac,溫度回火，獲得具有保留板條馬氏體位向的索氏體基體上分布一定量的誘導奧氏體，提高了材料的塑性、韌性。
Ms點的降低，雖然對轉變組織的性能有不利影響，但是對這種成分不銹鋼的不利作用已難以顯現。
這類鋼(gang)的(de)淬透性(xing)好，0Cr13Ni4Mo鍛(duan)件在ф400mm軸的(de)斷(duan)面檢(jian)定，表面至中心(xin)的(de)硬度差不大于50HB.
這類鋼(gang)幾(ji)個典型牌(pai)號(hao)的成分及機(ji)械性能(neng)標(biao)準見(jian)表4-13和(he)表4-14。
這類鋼常見(jian)的熱處(chu)理方式(shi)有退火和淬火回火。
1. 退火
這類鋼的合金成分構成促進了奧氏體的穩定化，使鋼具有較強的空冷自硬性。有試驗表明，在高溫加熱后，即使以緩慢速度冷卻，組織中也會存在一定量的貝氏體和馬氏體并保持高的硬度。試驗還表明，只有將其加熱到Ac1或略高于Ac1溫度，保溫后空冷或爐冷，可獲得240~270HBS的硬度，組織為鐵素體和。碳化物的混合物，并存在一定量的誘導奧氏體。見圖4-36。
因此，這(zhe)類(lei)鋼的鍛后或(huo)鑄后退火加熱(re)溫度可選用620~660℃.單件保溫時間按(an)1~1.2min/mm考(kao)慮。
退火冷卻可(ke)采用空冷或爐(lu)冷方式。
2. 0Cr13Ni4Mo鍛件的淬火和回火
雖然0Cr13Ni4Mo馬氏體不銹鋼的Ac3點溫度較低，810~830℃,但含有較高的合金元素鉻、鎳，為保證合金碳化物充分溶解和奧氏體內成分的均勻化，淬火溫度應高些。試驗表明，淬火溫度在980~1040℃區間是合適的，回火后可獲得高強度和塑韌性。與在低于980℃淬火效果相比，在相同韌性條件下，有更高的強度。淬火溫度高于1100℃,會產生較多的殘留奧氏體。同時有晶粒長大的危險。
由于(yu)奧氏(shi)體較穩定，采(cai)(cai)用(yong)空(kong)(kong)冷(leng)(leng)(leng)也可以獲(huo)得足夠的馬氏(shi)體和(he)高的硬度。但為保證更高的淬透(tou)性和(he)強韌性，建議采(cai)(cai)用(yong)油冷(leng)(leng)(leng)卻率火。對于(yu)大(da)鍛件油冷(leng)(leng)(leng)卻時，應(ying)(ying)適(shi)當(dang)控(kong)制出(chu)油溫(wen)度，防(fang)止(zhi)淬火應(ying)(ying)力過大(da)而產生裂(lie)紋。也可以采(cai)(cai)用(yong)油冷(leng)(leng)(leng)－空(kong)(kong)冷(leng)(leng)(leng)－油冷(leng)(leng)(leng)－空(kong)(kong)冷(leng)(leng)(leng)的間斷(duan)冷(leng)(leng)(leng)卻方式。出(chu)油時表面溫(wen)度控(kong)制在100℃左右即可。淬火冷(leng)(leng)(leng)卻后，應(ying)(ying)及時回火。
0Cr13Ni4Mo鋼雖然淬火后獲得了具有較好塑韌性的板條狀馬氏體組織，也應回火后使用，以消除應力，穩定組織，進一步提高塑韌性。試驗研究結果表明，淬火后在200~300℃溫度回火，即可得到較高的強度和塑性、韌性，但硬度稍高，應力消除不多，馬氏體形態無太大變化。在350~500℃區間加熱回火，在強度、塑性、硬度沒有大的變化的情況下，沖擊韌性顯著下降。這是由于在此溫度區間，有鉻的碳化物析出，形成了脆性區。進一步提高回火溫度至500~600℃,沖擊韌性開始回升；強度有下降的趨勢。在570~620℃回火，鋼的強韌性達到最佳配合。組織為具有板條狀馬氏體形態的索氏體，硬度為250~280HB.如果再提高溫度，可能超過Ac1溫度更多，不僅引起板條狀組織粗化，還可能發生奧氏體轉變，這部分奧氏體不同于誘導奧氏體，其在以后的回火冷卻過程中發生馬氏體轉變，引起鋼的硬度、強度上升，沖擊韌性又有下降的趨勢。
在具體應用(yong)中(zhong)，可根(gen)據所制零(ling)件(jian)使用(yong)條件(jian)和對性能要求的不同確定(ding)回(hui)火溫(wen)度，一般結(jie)構件(jian)，如軸(zhou)、殼體等，均采用(yong)580~620℃回(hui)火。
3. ZG0Cr13Ni6MoRE 鑄(zhu)件(jian)的(de)淬火(huo)、回(hui)火(huo)
ZG0Cr13Ni6MoRE 比0Cr13Ni4Mo的相變點更低（因為鎳含量更高），表4-13中的ZG0Cr13Ni6MoRE 成分鋼的相變點為：Ac1,540~550℃;Ac3,720~740℃;Ms，150~170℃,Mf,30～40℃。
淬火(huo)、回(hui)火(huo)的工藝過程(cheng)、特(te)點基本上與(yu)0Cr13Ni4Mo相似。但由于這類(lei)材料(liao)目前大(da)多應(ying)用于制(zhi)造(zao)大(da)型水輪機葉片、葉輪等零部(bu)件，所(suo)以，在(zai)具體的熱處(chu)理生產中，又有(you)需要注意(yi)之(zhi)處(chu)。特(te)別是在(zai)回(hui)火(huo)工序。
考慮鑄件成(cheng)分、組織(zhi)不均勻的特點(dian)，其淬(cui)火溫度相對更高一些，通常取(qu)1020~1070℃,組織(zhi)基本(ben)處(chu)于(yu)奧氏體(ti)狀態，且可保證(zheng)晶(jing)粒不至于(yu)粗大，能保持在4~5級晶(jing)粒。如果(guo)超過1100℃則會引起晶(jing)粒長大。
由于奧氏體較穩定，奧氏體化后采用風冷、空冷均可獲得馬氏體組織，因其馬氏體轉變終了溫度M1點較低，淬火冷卻應充分，以保證心部，特別是大型鑄件的心部獲得淬火組織。由于鑄造成分、組織的不均勻性，在淬火組織中也可能存在少量鐵素體或殘留奧氏體。
ZG0Cr13Ni6MoRE 鋼的(de)回(hui)火應該特別注意：
經研究證明，這種鋼由于相變點低，存在較大量的碳化物形成元素鉻，提高了淬火組織的回火穩定性，所以，如果在Ac1點以下溫度回火，因回火溫度較低，不能使馬氏體充分分解，韌性不高，硬度沒有明顯下降、軟化，達不到回火的目的。因此，這種鋼的回火溫度應高于Ac1點溫度，一般在580~620℃之間加熱回火。超過Ac1溫度的回火，組織中除具有淬火板條馬氏體位向的索氏體，還有15%~30%的誘導奧氏體。誘導奧氏體很穩定，在回火冷卻過程中不發生轉變而被保留下來，這部分誘導奧氏體的存在，增加了鋼的強韌性。
試驗研(yan)究表(biao)(biao)明，在這(zhe)個(ge)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)區間上限回(hui)火(huo)(huo)，如(ru)在620℃或更(geng)高(gao)(gao)一(yi)些溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)回(hui)火(huo)(huo)，組(zu)織(zhi)中還(huan)會(hui)存在一(yi)部(bu)(bu)分(fen)新生(sheng)的(de)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)（不(bu)同于誘(you)導(dao)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)），這(zhe)部(bu)(bu)分(fen)新生(sheng)的(de)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)穩(wen)定性(xing)差，在回(hui)火(huo)(huo)冷(leng)卻中大(da)部(bu)(bu)分(fen)會(hui)發生(sheng)馬(ma)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)轉變(bian)，使(shi)回(hui)火(huo)(huo)硬度(du)(du)(du)上升。新生(sheng)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)如(ru)果有(you)一(yi)部(bu)(bu)分(fen)不(bu)發生(sheng)馬(ma)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)轉變(bian)而殘(can)留(liu)(liu)下來，這(zhe)部(bu)(bu)分(fen)殘(can)留(liu)(liu)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)可能對材(cai)料的(de)屈(qu)(qu)服強度(du)(du)(du)產生(sheng)積極的(de)影響，并提高(gao)(gao)材(cai)料的(de)屈(qu)(qu)強比。如(ru)果在回(hui)火(huo)(huo)過程中，新生(sheng)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)轉變(bian)為馬(ma)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)，會(hui)對鋼(gang)(gang)的(de)塑(su)韌性(xing)有(you)不(bu)利的(de)作用，為此(ci)，這(zhe)類鋼(gang)(gang)可進行第(di)(di)二次(ci)(ci)回(hui)火(huo)(huo)，第(di)(di)二次(ci)(ci)回(hui)火(huo)(huo)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)應于第(di)(di)一(yi)次(ci)(ci)回(hui)火(huo)(huo)溫(wen)(wen)度(du)(du)(du)20~30℃,取550~560℃加(jia)熱，第(di)(di)二次(ci)(ci)回(hui)火(huo)(huo)后，第(di)(di)一(yi)次(ci)(ci)回(hui)火(huo)(huo)產生(sheng)的(de)馬(ma)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)被回(hui)火(huo)(huo)，加(jia)之誘(you)導(dao)奧(ao)氏(shi)體(ti)(ti)(ti)(ti)會(hui)略有(you)增(zeng)(zeng)加(jia)，使(shi)鋼(gang)(gang)的(de)強韌性(xing)更(geng)優于第(di)(di)一(yi)次(ci)(ci)回(hui)火(huo)(huo)的(de)效果。特別是(shi)鋼(gang)(gang)的(de)屈(qu)(qu)服強度(du)(du)(du)明顯提高(gao)(gao)，使(shi)鋼(gang)(gang)的(de)屈(qu)(qu)強比增(zeng)(zeng)大(da)。見表(biao)(biao)4-15。
從表4-15可見(jian)，ZG0Cr13Ni6MoRE鋼淬(cui)火后二次(ci)回火與－次(ci)回火比(bi)較(jiao)，在(zai)破斷強度基本相(xiang)同的(de)情(qing)況下，屈(qu)服強度有(you)明顯的(de)提高(gao)，屈(qu)強比(bi)提高(gao)，塑性也略(lve)有(you)提高(gao)。
這類鋼作為鑄件，相對于同等成分的鍛件，可能存在一些差異，比如，在鑄件生產時，為考慮流動性及有利于生產，硅等元素可能偏高，又因成分、組織的不均勻性，可能在熱處理后鑄件組織中有少量的δ鐵素體，如果δ鐵素體含量不超過5%~8%,對鑄件性能不會產生明顯的影響。另外，對于大截面鑄件，為少成分組織的不均勻性，可在鑄后進行一次擴散退火處理，擴散退火的溫度可在1100~1120℃,充分保溫后爐冷。
這類馬氏(shi)體不銹鋼熱處理時(shi)應注意的問(wen)題見ZG1Cr13Ni的相關部(bu)分(fen)。
