石油精煉設備加氫反應器，材料為(wei)2.25Cr-1Mo鋼，板厚為(wei)80mm,供貨狀態(tai)為(wei)NT(正火N:920℃;回火T:725℃).標(biao)準要求(qiu)：抗拉強(qiang)度(du)為(wei)515~690MPa;沖擊(ji)功（10℃)為(wei)62J/c㎡.其化學成分(fen)見表5-40。


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 技術難點：對(dui)于接頭拼接焊縫(feng)的筒體縱(zong)縫(feng)，要(yao)經過(guo)熱沖壓(ya)成形和熱校(xiao)圓等過(guo)程，對(dui)接頭性能(neng)將產生(sheng)影響。技術要(yao)點是選(xuan)擇合理的熱處理工(gong)藝，以保證焊接接頭性能(neng)。


 焊(han)接(jie)工(gong)藝：焊(han)接(jie)采用W-CM201(?4mm)埋弧(hu)自(zi)動焊(han)焊(han)絲，配合B-2CM燒(shao)結型焊(han)劑。鋼(gang)板開U形坡口。正面(mian)焊(han)完后(hou)，在預熱狀(zhuang)態下采用碳弧(hu)氣刨(bao)清(qing)根，然(ran)后(hou)焊(han)接(jie)背面(mian)。兩面(mian)均采用埋弧(hu)自(zi)動焊(han)，焊(han)接(jie)工(gong)藝參(can)數見(jian)表5-41。


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焊后熱處理對力學性能的影響(xiang)如下：


 焊后退火(huo)處理：690℃×10h,爐冷至(zhi)400℃后，出爐空冷；


 正火處理1:950℃×2.5h,出爐空(kong)冷；


 正火處理2:950℃×2.5h,出爐(lu)后加(jia)速空冷；


 正火＋退火處理(li)1:950℃×2.5h,出爐(lu)(lu)冷卻，690×10h,爐(lu)(lu)冷至400℃后(hou)，出爐(lu)(lu)空冷；


 正(zheng)火(huo)＋退火(huo)處理2:950℃×2.5h,出爐后加速冷卻(que)，690℃×10h,爐冷至400℃后，出爐空冷。


 正(zheng)火出(chu)爐(lu)后(hou)(hou)的加速冷卻(que)應采取具(ju)體的工藝措(cuo)施，以保證(zheng)一定(ding)的冷卻(que)速度。焊(han)接接頭經(jing)熱處理(li)后(hou)(hou)的化(hua)學成分見(jian)(jian)表(biao)5-42,力學性(xing)能見(jian)(jian)表(biao)5-43.



 焊(han)接接頭的(de)抗拉(la)強(qiang)度(du)，正火(huo)加速冷卻最高(gao)；正火(huo)后(hou)退火(huo)處理使接頭強(qiang)度(du)下(xia)降(jiang)，正火(huo)＋退火(huo)處理1的(de)強(qiang)度(du)低于技術要(yao)求(qiu)的(de)515MPa.


 焊后(hou)正(zheng)火(huo)(huo)處(chu)理(li)，使焊縫(feng)沖(chong)擊(ji)韌性下降(jiang)，正(zheng)火(huo)(huo)＋退(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)，焊縫(feng)沖(chong)擊(ji)韌性有所(suo)改善。而正(zheng)火(huo)(huo)＋退(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)的(de)焊縫(feng)沖(chong)擊(ji)值最高，遠遠高于技術指(zhi)標要(yao)求。所(suo)以，對(dui)需要(yao)進(jin)行焊后(hou)熱(re)處(chu)理(li)的(de)容器結構，必須(xu)進(jin)行正(zheng)火(huo)(huo)加速(su)冷(leng)卻＋退(tui)火(huo)(huo)處(chu)理(li)。