浙江至德(de)鋼業有限公司(si)以水(shui)煤氣廢熱鍋(guo)爐(lu)在在線亞洲日產一區二區:不銹鋼換熱管和(he)(he)(he)管(guan)板(ban)連接(jie)(jie)(jie)處(chu)的(de)失(shi)(shi)效(xiao)分析為例，說明失(shi)(shi)效(xiao)分析的(de)過(guo)程(cheng)和(he)(he)(he)意義。管(guan)殼(ke)式換(huan)熱(re)器廣泛應用于化工、石油、醫藥和(he)(he)(he)核行(xing)業。管(guan)板(ban)和(he)(he)(he)換(huan)熱(re)管(guan)連接(jie)(jie)(jie)處(chu)是一個關鍵部位，它(ta)們之間的(de)連接(jie)(jie)(jie)一般采用焊接(jie)(jie)(jie)、脹接(jie)(jie)(jie)或(huo)者(zhe)(zhe)兩者(zhe)(zhe)結合(he)的(de)方法。從文獻報(bao)道和(he)(he)(he)實際使用情況來看，管(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)板(ban)連接(jie)(jie)(jie)處(chu)的(de)腐蝕是引起(qi)換(huan)熱(re)器失(shi)(shi)效(xiao)的(de)主(zhu)要原因。因此，常(chang)采用奧氏體在線亞洲日產一區二區:不銹鋼管子預防腐蝕的發(fa)生。然而，在特定的介質和一定的拉應力下，奧氏體不銹鋼會(hui)發(fa)生在線亞洲日產一區二區:應力腐蝕開裂。拉應(ying)力(li)(li)來源(yuan)于操作壓力(li)(li)、熱應(ying)力(li)(li)或者制造的(de)(de)殘(can)(can)余(yu)(yu)應(ying)力(li)(li)。近(jin)年來，人們(men)(men)通(tong)過(guo)失效案(an)例分析，對脹接(jie)或焊接(jie)殘(can)(can)余(yu)(yu)應(ying)力(li)(li)情況(kuang)進行了(le)大量研(yan)究(jiu)，并認為(wei)它們(men)(men)在應(ying)力(li)(li)腐(fu)(fu)蝕中(zhong)(zhong)起到了(le)重要(yao)作用。一些換熱器失效案(an)例中(zhong)(zhong)，雖然(ran)介質中(zhong)(zhong)氯離(li)子的(de)(de)濃(nong)度非常(chang)小，但是奧氏體不銹鋼管應(ying)力(li)(li)腐(fu)(fu)蝕還會發生(sheng)。眾多分析認為(wei)，應(ying)力(li)(li)腐(fu)(fu)蝕的(de)(de)發生(sheng)是由氯離(li)子在縫隙(xi)中(zhong)(zhong)的(de)(de)富集引起的(de)(de)。

現當介質中(zhong)(zhong)氯離子濃度僅有5.8mg/kg時，縫(feng)隙處的濃度值可高達(da)2410mg/kg.但(dan)管子的應力腐蝕和縫(feng)隙腐蝕仍不(bu)(bu)能避免(mian)。目(mu)前(qian)，對于脹接之(zhi)后還存(cun)在縫(feng)隙的原因不(bu)(bu)清楚(chu)，因此，這(zhe)個問題將在本章(zhang)中(zhong)(zhong)進行(xing)重點討論。

一、失效(xiao)案例介紹

  某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H₂、CO、CO₂、H₂S、NH₃、H₂O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不銹(xiu)鋼材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。

 設(she)備(bei)在使用兩年(nian)左(zuo)右后(hou)，發(fa)現(xian)(xian)(xian)出口(kou)蒸汽中一(yi)氧化碳含量(liang)明顯增高，判斷(duan)水煤氣出現(xian)(xian)(xian)泄漏(lou)。設(she)備(bei)停車檢修時，并未發(fa)現(xian)(xian)(xian)宏觀缺(que)陷。但水壓試驗(yan)時，發(fa)現(xian)(xian)(xian)管(guan)(guan)板(ban)堆焊(han)層11處(chu)漏(lou)點；后(hou)經堵漏(lou)處(chu)理，漏(lou)點反而(er)增加到20多處(chu)。第二次(ci)水壓試驗(yan)時，又出現(xian)(xian)(xian)新的漏(lou)點，同時，在管(guan)(guan)子內(nei)壁發(fa)現(xian)(xian)(xian)一(yi)些黑色附(fu)(fu)著物(wu)，泄漏(lou)點位置(zhi)和管(guan)(guan)內(nei)附(fu)(fu)著物(wu)如圖7-1所示(shi)。

二、失效分(fen)析過程(cheng)和結果

1. 現場勘查

  首(shou)先對(dui)不銹鋼管板進行著色探傷(shang)，未(wei)發(fa)現裂紋(wen)(wen)(wen)，如圖(tu)7-2(a)所(suo)示。其次，對(dui)筒體進行了檢(jian)(jian)查(cha)，未(wei)發(fa)現裂紋(wen)(wen)(wen)、腐(fu)蝕等現象，如圖(tu)7-2(b)所(suo)示。經仔(zi)細觀察，泄漏水珠是從換(huan)熱管內(nei)流出(chu)(chu)的，因(yin)此，基本可(ke)以確(que)定裂紋(wen)(wen)(wen)出(chu)(chu)現在換(huan)熱管上。經滲(shen)透檢(jian)(jian)測和(he)打(da)磨，開始在管內(nei)壁未(wei)發(fa)現裂紋(wen)(wen)(wen)，但經過滲(shen)透和(he)打(da)磨之后，出(chu)(chu)現樹枝狀(zhuang)裂紋(wen)(wen)(wen)；隨著打(da)磨的進行，裂紋(wen)(wen)(wen)越來越清晰，并且裂紋(wen)(wen)(wen)寬度由管內(nei)向(xiang)(xiang)外逐漸增(zeng)加，如圖(tu)7-2(c)所(suo)示。因(yin)此，可(ke)以初步判斷裂紋(wen)(wen)(wen)起(qi)源(yuan)于管外壁，向(xiang)(xiang)內(nei)部擴展。

2. 現(xian)場取樣(yang)

  分別取含有漏點的(de)(de)一段(duan)進氣管以(yi)及(ji)對應的(de)(de)出(chu)氣管，同時收集了管束內(nei)壁附著物，如圖7-3所示。

3. 換熱管材料(liao)分析(xi)

  采用(yong)光譜儀(yi)對(dui)(dui)失效換熱(re)管(guan)材料化學(xue)成分(fen)(fen)進(jin)行了檢測(ce)分(fen)(fen)析(xi)，表明換熱(re)管(guan)材料化學(xue)成分(fen)(fen)基本符(fu)合GB 13296-2007《鍋(guo)爐、熱(re)交換器用(yong)不銹(xiu)鋼無縫鋼管(guan)》標準中對(dui)(dui)321不銹(xiu)鋼的成分(fen)(fen)要求，結果見表7-3.

4. 裂紋檢查

  如圖7-4所示，把兩取樣(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)打磨后，在進氣管(guan)(guan)外壁1、2區(qu)域(yu)內(nei)用肉(rou)眼可(ke)以觀(guan)察(cha)到微小裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)(wen)，同時還(huan)發(fa)現在較粗裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)(wen)處有(you)一(yi)些(xie)小凹坑。在取樣(yang)(yang)(yang)區(qu)1取試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)1。觀(guan)測取樣(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)橫截面(mian)的(de)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)(wen)和(he)金(jin)相組織；在取樣(yang)(yang)(yang)區(qu)2取試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)2,用以觀(guan)察(cha)取樣(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)表面(mian)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)(wen)、裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)(wen)內(nei)腐蝕產(chan)物(wu)化學(xue)成分和(he)金(jin)相組織；在取樣(yang)(yang)(yang)區(qu)3取試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)3,用以觀(guan)測取樣(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)縱(zong)截面(mian)的(de)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)(wen)和(he)金(jin)相組織。同時，在出氣管(guan)(guan)的(de)取樣(yang)(yang)(yang)區(qu)4、5取試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)4和(he)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)5,分別觀(guan)測橫、縱(zong)截面(mian)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)(wen)和(he)金(jin)相組織。

 試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不銹鋼應(ying)力腐蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。

 試樣2:  顯微鏡下觀察(cha)到(dao)換熱管(guan)表面裂紋平行于軸向擴(kuo)展，有主干和分(fen)支之分(fen)，為明(ming)顯的(de)(de)穿(chuan)晶(jing)型裂紋。金相(xiang)組織為單(dan)相(xiang)奧氏體，有孿晶(jing)分(fen)布，晶(jing)粒(li)較(jiao)均勻，符合321不(bu)銹鋼固溶(rong)處理的(de)(de)組織要(yao)求。同時，也觀察(cha)到(dao)一些(xie)顆粒(li)較(jiao)大的(de)(de)夾雜物，如圖7-7所示。

 試(shi)(shi)(shi)樣3~5: 顯(xian)微(wei)鏡(jing)下，試(shi)(shi)(shi)樣3(進(jin)氣管縱截面(mian)）以及(ji)試(shi)(shi)(shi)樣4、5(出(chu)氣管縱、橫截面(mian)）均未發(fa)現(xian)裂(lie)紋。金(jin)相組織(zhi)為單相奧氏(shi)體，有孿晶分布，晶粒較均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織(zhi)要(yao)求，如圖7-8和圖7-9。在(zai)試(shi)(shi)(shi)樣3顯(xian)微(wei)組織(zhi)中發(fa)現(xian)有TiN夾雜物，但(dan)量很少，屬正常現(xian)象。

5. 裂紋(wen)縫(feng)隙(xi)內雜質成分(fen)分(fen)析

  為了(le)分(fen)(fen)析(xi)裂(lie)紋(wen)(wen)縫隙內腐(fu)(fu)蝕產(chan)(chan)(chan)物的(de)(de)(de)化學成分(fen)(fen)，取試樣2外(wai)壁裂(lie)紋(wen)(wen)區(qu)域(yu)進行(xing)了(le)電(dian)子探針檢測(ce)。掃描(miao)區(qu)域(yu)的(de)(de)(de)顯微形貌見圖(tu)7-10(a),裂(lie)紋(wen)(wen)有主(zhu)次之(zhi)分(fen)(fen)，并平行(xing)于軸向發展。掃描(miao)波(bo)(bo)譜結(jie)果見圖(tu)7-10(b),表(biao)7-4列出了(le)裂(lie)紋(wen)(wen)內腐(fu)(fu)蝕產(chan)(chan)(chan)物部分(fen)(fen)成分(fen)(fen)的(de)(de)(de)半定量(liang)分(fen)(fen)析(xi)結(jie)果。在檢測(ce)中(zhong)(zhong)發現，腐(fu)(fu)蝕產(chan)(chan)(chan)物的(de)(de)(de)主(zhu)要金屬(shu)成分(fen)(fen)為鐵和(he)鉻,非金屬(shu)元素為氯(lv)、硫和(he)氧，在波(bo)(bo)譜上能看到明(ming)顯的(de)(de)(de)Cl峰和(he)S峰，說明(ming)該廢(fei)鍋的(de)(de)(de)運行(xing)環境中(zhong)(zhong)殼(ke)程(cheng)介(jie)質(zhi)含有的(de)(de)(de)氯(lv)、硫可(ke)能是(shi)介(jie)質(zhi)中(zhong)(zhong)的(de)(de)(de)也可(ke)能是(shi)材(cai)質(zhi)本身的(de)(de)(de)。

6. 管壁附(fu)著物的化學成分分析

  為了確(que)定換熱管內壁(bi)黑色附(fu)著(zhu)物(wu)的成(cheng)分，在附(fu)著(zhu)物(wu)較厚處(chu)取下一(yi)些樣(yang)品(pin)。為全(quan)面分析附(fu)著(zhu)物(wu)的化學(xue)成(cheng)分，采用電(dian)感(gan)耦合等離子(zi)體(ti)－發射光譜法(fa)檢測(ce)金屬元素、元素分析法(fa)檢測(ce)碳和硫元素、離子(zi)色譜法(fa)檢測(ce)氯元素。檢測(ce)結果顯(xian)示，主要(yao)金屬元素是鐵,質量(liang)分數為30%,另外還有(you)少量(liang)的鎳、砷、氯等；非金屬硫元素的含(han)量(liang)非常(chang)高(gao)，達到(dao)34%,當硫元素以(yi)濕硫化氫存在時，也會引起奧(ao)氏體(ti)不銹鋼應力腐蝕。

7. 廢熱鍋爐進出水水質分(fen)析

 為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離子含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯離子含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯離子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。

  通(tong)過(guo)以(yi)上(shang)綜合分析可(ke)(ke)以(yi)判斷(duan)，不(bu)銹鋼(gang)管(guan)(guan)子(zi)的(de)(de)裂紋是由應(ying)(ying)力(li)腐蝕引(yin)起的(de)(de)。管(guan)(guan)子(zi)脹接后會產生殘余(yu)應(ying)(ying)力(li)，管(guan)(guan)板(ban)(ban)和(he)管(guan)(guan)子(zi)焊接后也會產生殘余(yu)應(ying)(ying)力(li)。很多文(wen)獻已經證(zheng)明脹接和(he)焊接殘余(yu)應(ying)(ying)力(li)的(de)(de)存(cun)在(zai)。在(zai)設備檢修時，換熱管(guan)(guan)貼脹部位的(de)(de)管(guan)(guan)子(zi)在(zai)去除強度焊焊縫后很容易從管(guan)(guan)板(ban)(ban)中取出，說(shuo)明管(guan)(guan)子(zi)與管(guan)(guan)板(ban)(ban)之間存(cun)在(zai)微小的(de)(de)縫隙(xi)。介質中微量的(de)(de)氯離(li)子(zi)可(ke)(ke)以(yi)在(zai)縫隙(xi)內(nei)濃(nong)縮(suo)，使其濃(nong)度升高。

三、最小(xiao)脹(zhang)緊壓力(li)計(ji)算

 管(guan)(guan)子(zi)和(he)管(guan)(guan)板之(zhi)間(jian)貼(tie)脹(zhang)是否緊密主要取決于脹(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力的(de)大(da)小(xiao)。貼(tie)脹(zhang)壓(ya)(ya)力過小(xiao)，換熱(re)管(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)板孔間(jian)會(hui)存在縫隙(xi)；脹(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力過大(da)，管(guan)(guan)板和(he)管(guan)(guan)子(zi)之(zhi)間(jian)產生較大(da)的(de)接(jie)觸應(ying)力，使管(guan)(guan)外壁因受管(guan)(guan)板孔的(de)擠(ji)壓(ya)(ya)而產生額外的(de)應(ying)力。因此，有必(bi)要對貼(tie)脹(zhang)的(de)最(zui)小(xiao)壓(ya)(ya)力進(jin)行討論。下面通過理論計(ji)算(suan)和(he)有限元(yuan)數值模擬來分析(xi)本失(shi)效案例中所需的(de)最(zui)小(xiao)貼(tie)脹(zhang)壓(ya)(ya)力。

1. 換熱管力學性(xing)能測(ce)試

  為獲得準確的(de)換熱(re)管材料特性，特從廢熱(re)鍋爐(lu)制(zhi)造廠家(jia)獲取管材，采用萬能拉(la)(la)(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)(yan)設備進(jin)行材料的(de)拉(la)(la)(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)(yan)。材料試(shi)(shi)樣的(de)制(zhi)造及(ji)拉(la)(la)(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)(yan)過程按照GB/T228.1-2010《金屬材料拉(la)(la)(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)(yan)第(di)1部分(fen)；室溫試(shi)(shi)驗(yan)(yan)方法》標(biao)準進(jin)行試(shi)(shi)驗(yan)(yan)。試(shi)(shi)樣圖(tu)紙以及(ji)加工試(shi)(shi)樣如(ru)圖(tu)7-11所(suo)示(shi)，拉(la)(la)(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)(yan)的(de)應力－應變曲線如(ru)圖(tu)7-12所(suo)示(shi)。

2. 脹接力的(de)理(li)論計算

  液壓(ya)脹(zhang)接是一(yi)種柔性脹(zhang)接技術，壓(ya)力均勻(yun)地(di)作用(yong)于不銹鋼管(guan)子(zi)內(nei)(nei)壁，管(guan)子(zi)的變形在(zai)幾秒鐘內(nei)(nei)完成。由于管(guan)子(zi)沒有受到(dao)反(fan)復(fu)碾(nian)壓(ya)，這(zhe)種脹(zhang)接過程難以(yi)達到(dao)對(dui)管(guan)子(zi)與(yu)管(guan)板之問粗糙(cao)表而的“填平”效果(guo)。為保證脹(zhang)接質量，管(guan)板孔(kong)的加工粗糙(cao)度應(ying)控制在(zai)Ra6.3μm以(yi)內(nei)(nei)。

 根據液(ye)壓脹管(guan)機(ji)廠家提供的(de)資料，可(ke)按下列方法計(ji)算脹接(jie)力：

  不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度R_eLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料R_eLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。

  在實際的(de)(de)(de)(de)制(zhi)造(zao)中(zhong)，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)徑(jing)D和(he)(he)(he)(he)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)壁(bi)厚(hou)都允(yun)許(xu)(xu)存(cun)(cun)在偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)。根(gen)據換(huan)(huan)熱(re)器(qi)制(zhi)造(zao)相(xiang)關(guan)標準(zhun)的(de)(de)(de)(de)規(gui)定，一級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)束(shu)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)直(zhi)徑(jing)是625.25mm時，允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)為0~+0.15.根(gen)據GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸(cun)、外(wai)形、重量及(ji)(ji)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)》標準(zhun)的(de)(de)(de)(de)規(gui)定、管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子外(wai)徑(jing)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)分為標準(zhun)化(hua)外(wai)徑(jing)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)四(si)級(ji)(ji)和(he)(he)(he)(he)非標準(zhun)化(hua)外(wai)徑(jing)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)四(si)級(ji)(ji)。根(gen)據管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)孔(kong)(kong)公(gong)(gong)差(cha)，能與(yu)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)配(pei)合(he)的(de)(de)(de)(de)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子公(gong)(gong)差(cha)范(fan)圍為D4級(ji)(ji)士(shi)0.10、ND4級(ji)(ji)士(shi)0.20兩(liang)種(zhong)。由(you)于管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)直(zhi)徑(jing)和(he)(he)(he)(he)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)外(wai)徑(jing)和(he)(he)(he)(he)壁(bi)厚(hou)制(zhi)造(zao)尺寸(cun)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)的(de)(de)(de)(de)存(cun)(cun)在，會影響換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)之(zhi)間(jian)空隙(xi)的(de)(de)(de)(de)大小(xiao)。在不考慮偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)時，換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)之(zhi)間(jian)間(jian)隙(xi)為Δr=0.125mm;考慮偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)時，即(ji)對D4級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)配(pei)合(he)的(de)(de)(de)(de)最(zui)大間(jian)隙(xi)為Δrmax=0.250mm,最(zui)小(xiao)間(jian)隙(xi)為Δrmin=0.075mm;對ND4級(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)孔(kong)(kong)配(pei)合(he)的(de)(de)(de)(de)最(zui)大間(jian)隙(xi)為Δrmax=0.300mm,最(zui)小(xiao)間(jian)隙(xi)為Δrmin=0.025mm.根(gen)據GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸(cun)、外(wai)形、重量及(ji)(ji)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)》標準(zhun)的(de)(de)(de)(de)規(gui)定，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子壁(bi)厚(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)分為標準(zhun)化(hua)壁(bi)厚(hou)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)九級(ji)(ji)（含亞級(ji)(ji)）和(he)(he)(he)(he)非標準(zhun)化(hua)壁(bi)厚(hou)允(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)四(si)級(ji)(ji)。按(an)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)強度要求，可供(gong)選擇的(de)(de)(de)(de)換(huan)(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)壁(bi)厚(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)有：S3A級(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)－0.15~+0.25.表(biao)7-7列出(chu)(chu)了(le)兩(liang)種(zhong)公(gong)(gong)差(cha)配(pei)合(he)下(xia)，NS3級(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)(de)(de)壁(bi)厚(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)下(xia)，根(gen)據式（7-2)計(ji)算出(chu)(chu)的(de)(de)(de)(de)脹(zhang)接力Pmin的(de)(de)(de)(de)數(shu)值。

 從表7-7來看(kan)，Δr=0.125mm時，ReLt＝205MPa 計(ji)算出的(de)脹(zhang)(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力為142MPa，ReLt＝292MPa時的(de)脹(zhang)(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力為202MPa,兩者差(cha)距較大(da)。在脹(zhang)(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)件的(de)尺(chi)寸確(que)定的(de)條件下，脹(zhang)(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力Pmin，隨屈服(fu)強度(du)(du)的(de)增(zeng)加而(er)增(zeng)大(da)；在同一(yi)屈服(fu)強度(du)(du)下，脹(zhang)(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力隨著管板之間空隙的(de)減小(xiao)而(er)增(zeng)大(da)，這顯然是與實際情(qing)況(kuang)不符的(de)。這說明武（7-2)沒有考(kao)慮(lv)脹(zhang)(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)件的(de)尺(chi)寸偏差(cha)，因此在使用(yong)式（7-2)時不能把尺(chi)寸偏差(cha)帶入其(qi)中。

 不(bu)考(kao)慮尺寸偏差，管(guan)板的(de)Rep=370MPa時，換熱管(guan)不(bu)同屈服強度下根據(ju)式（7-3)計算出的(de)最大脹(zhang)接力P max見表7-8。

 貼脹時，脹接力取P_min，但是P_min是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于P_min;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值P_max。

 脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)件的(de)(de)(de)加工尺(chi)寸(cun)(cun)偏(pian)差除了(le)影響(xiang)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力的(de)(de)(de)大小，還直(zhi)接(jie)(jie)影響(xiang)液(ye)(ye)袋式液(ye)(ye)壓(ya)脹(zhang)(zhang)管成本(ben)。在超(chao)高壓(ya)的(de)(de)(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)力作(zuo)用下，管子(zi)向外(wai)膨脹(zhang)(zhang)，間(jian)(jian)隙越大，管子(zi)的(de)(de)(de)形變越大，因而液(ye)(ye)袋脹(zhang)(zhang)頭(tou)與管子(zi)內壁之間(jian)(jian)的(de)(de)(de)間(jian)(jian)隙將隨著尺(chi)寸(cun)(cun)偏(pian)差加大而增大。液(ye)(ye)袋在超(chao)高壓(ya)作(zuo)用下，具有向間(jian)(jian)隙中流動的(de)(de)(de)趨勢，使液(ye)(ye)袋受到損(sun)傷。在同樣的(de)(de)(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)力下，脹(zhang)(zhang)頭(tou)頭(tou)部的(de)(de)(de)尺(chi)寸(cun)(cun)與管子(zi)變形后的(de)(de)(de)間(jian)(jian)隙越大，液(ye)(ye)袋越易損(sun)壞(huai)，這種損(sun)傷隨著間(jian)(jian)隙的(de)(de)(de)增大成幾何(he)級數加劇(ju)。

3. 脹接壓力有(you)限元分析

 為了(le)解在多(duo)大的(de)(de)脹(zhang)(zhang)接力(li)下換熱(re)管(guan)(guan)(guan)和管(guan)(guan)(guan)板能(neng)有效貼合，現對換熱(re)管(guan)(guan)(guan)-管(guan)(guan)(guan)板焊脹(zhang)(zhang)連(lian)接處進行有限元分(fen)析。根(gen)據(ju)脹(zhang)(zhang)管(guan)(guan)(guan)和管(guan)(guan)(guan)板的(de)(de)實際尺寸建立(li)模(mo)型圖，施加不同(tong)的(de)(de)脹(zhang)(zhang)接力(li)，觀察脹(zhang)(zhang)接效果。在分(fen)析時，考慮7.3.2節分(fen)析的(de)(de)制造尺寸偏差情況和材(cai)料的(de)(de)力(li)學性能(neng)對脹(zhang)(zhang)接力(li)的(de)(de)影(ying)響。

 A. 基本參數

  換熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)規格為(wei)(wei)Φ25mm×2mm,換熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)在管(guan)(guan)(guan)(guan)板上以等邊三角形的(de)形狀排列，孔中心距(ju)為(wei)(wei)32mm,管(guan)(guan)(guan)(guan)板孔徑為(wei)(wei)25.25mm+0.15mm.換熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板的(de)連(lian)接(jie)方式采用(yong)強度(du)焊(han)＋液壓脹(zhang)(zhang)，脹(zhang)(zhang)接(jie)力為(wei)(wei)142MPa.管(guan)(guan)(guan)(guan)程(cheng)工作壓力為(wei)(wei)6.28MPa;換熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)一端伸出堆焊(han)層的(de)長度(du)為(wei)(wei)2.5mm,脹(zhang)(zhang)接(jie)從距(ju)離換熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)口(kou)17.5mm處開始脹(zhang)(zhang)接(jie)部分共長268mm,管(guan)(guan)(guan)(guan)板與換熱(re)管(guan)(guan)(guan)(guan)連(lian)接(jie)的(de)結構圖如圖7-13所(suo)示(shi)(shi)，根(gen)據(ju)實際結構尺寸簡畫(hua)出的(de)幾何圖如圖7-14所(suo)示(shi)(shi)。

 B. 有限元模型

  總體坐(zuo)標采用柱坐(zuo)標系，以換(huan)熱(re)管軸線為Z軸，徑(jing)向為R,建立二維模型。管板和(he)換熱管均采用軸對稱(cheng) plane182單元(yuan)，TARGE169目標(biao)面單元(yuan)和(he)CONTA172接觸面單元建立換熱管與管板(ban)間的柔(rou)性面－面接觸對，網格采(cai)用四(si)面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δr_max=0.250mm,最小間隙為Δr _min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δr_max=0.300mm,最小間隙為Δr_min＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。

  采(cai)(cai)用(yong)貼脹(zhang)(zhang)時，換熱(re)(re)(re)(re)管(guan)(guan)在脹(zhang)(zhang)接(jie)過(guo)程(cheng)中(zhong)會發生微(wei)小的(de)(de)(de)塑(su)性形變(bian)，管(guan)(guan)板(ban)只產生彈(dan)性形變(bian)。因(yin)此，在ANSYS分析過(guo)程(cheng)中(zhong)，采(cai)(cai)用(yong)塑(su)性模(mo)(mo)型中(zhong)隨動(dong)強化Mises率不(bu)相關(guan)的(de)(de)(de)多線(xian)性模(mo)(mo)型作(zuo)為換熱(re)(re)(re)(re)管(guan)(guan)的(de)(de)(de)材(cai)料本(ben)構關(guan)系模(mo)(mo)型，數(shu)據取自321不(bu)銹鋼實測應力-應變(bian)曲線(xian)；管(guan)(guan)板(ban)采(cai)(cai)用(yong)各向(xiang)同性的(de)(de)(de)彈(dan)性模(mo)(mo)型。脹(zhang)(zhang)接(jie)過(guo)程(cheng)是(shi)在換熱(re)(re)(re)(re)管(guan)(guan)的(de)(de)(de)內表面(mian)施(shi)加不(bu)同的(de)(de)(de)壓力值，使傳(chuan)熱(re)(re)(re)(re)管(guan)(guan)發生塑(su)性變(bian)形而管(guan)(guan)板(ban)發生彈(dan)性變(bian)形，卸掉(diao)載荷后管(guan)(guan)板(ban)緊(jin)緊(jin)地壓緊(jin)傳(chuan)熱(re)(re)(re)(re)管(guan)(guan)，達到連接(jie)的(de)(de)(de)目的(de)(de)(de)。根(gen)據模(mo)(mo)型的(de)(de)(de)對稱性，管(guan)(guan)板(ban)的(de)(de)(de)表面(mian)是(shi)固(gu)定不(bu)動(dong)的(de)(de)(de)，在模(mo)(mo)型中(zhong)設置為完全約(yue)束(shu)。換熱(re)(re)(re)(re)管(guan)(guan)在脹(zhang)(zhang)接(jie)的(de)(de)(de)過(guo)程(cheng)中(zhong)軸是(shi)沒(mei)有位移的(de)(de)(de)，所(suo)以在傳(chuan)熱(re)(re)(re)(re)管(guan)(guan)的(de)(de)(de)軸向(xiang)設定約(yue)束(shu)。

 C. 脹(zhang)接過程模擬

  通過載(zai)荷(he)(he)增(zeng)(zeng)量法將脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓力(li)(li)施加到管子(zi)內(nei)表面施脹(zhang)(zhang)部位的(de)單元上，并分三個(ge)階(jie)(jie)(jie)(jie)段(duan)(duan)(duan)模(mo)擬脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)過程：第(di)一(yi)階(jie)(jie)(jie)(jie)段(duan)(duan)(duan)為脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓力(li)(li)由零增(zeng)(zeng)加至規定(ding)的(de)壓力(li)(li)，即脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓力(li)(li)加載(zai)段(duan)(duan)(duan)；第(di)二階(jie)(jie)(jie)(jie)段(duan)(duan)(duan)為脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)力(li)(li)停留(liu)一(yi)段(duan)(duan)(duan)時間；第(di)三階(jie)(jie)(jie)(jie)段(duan)(duan)(duan)為脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓力(li)(li)由規定(ding)值減少(shao)至零，即脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓力(li)(li)卸載(zai)段(duan)(duan)(duan)。考慮到接(jie)(jie)(jie)(jie)觸和材料(liao)非線性的(de)計算收斂速(su)(su)度(du)和計算精(jing)度(du)，每(mei)(mei)個(ge)階(jie)(jie)(jie)(jie)段(duan)(duan)(duan)劃分為幾(ji)個(ge)載(zai)荷(he)(he)步，每(mei)(mei)個(ge)載(zai)荷(he)(he)步中增(zeng)(zeng)加若(ruo)干個(ge)子(zi)載(zai)荷(he)(he)步。為提高求解過程的(de)收斂速(su)(su)度(du)。使用完全的(de)Newton-Raphson迭(die)(die)代，以保證(zheng)每(mei)(mei)次平衡迭(die)(die)代使用正切(qie)剛度(du)矩陣，使用線性搜(sou)索使計算穩(wen)定(ding)化。整個(ge)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)過程所用時間為2~3s.

D. 模(mo)擬結果及分析

  有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在R_eLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析R_eLt為292MPa和205MPa時的脹接力。

 ①. R_eLt=292MPa時。

  a. 無制造(zao)尺寸偏差、間(jian)隙Δr=0.125mm時，換熱管(guan)的規格為Φ25mm×2mm,管(guan)板孔徑(jing)為25.25mm,模型如(ru)圖(tu)7-15所示。分析(xi)時，選取脹管(guan)中間(jian)位置(zhi)換熱管(guan)外壁的單元A進行有限元分析(xi)，位置(zhi)如(ru)圖(tu) 7-16。

   分別施加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的(de)脹接力，經過多次計算發(fa)現，在230MPa時單元A沿R方(fang)向(xiang)的(de)絕(jue)對位(wei)移量u=0.125005，如圖7-17所示。表明此時換熱管和管板能(neng)有效(xiao)貼合。

  b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δr_max=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。

  c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δr_min=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。

 從模(mo)擬(ni)結果看出，間隙越大，需要的脹接力越大，0.05~0.325mm的間隙在(zai)142MPa的脹接力下不能(neng)保(bao)證(zheng)換熱管和管板之間緊密貼合。

 ②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取R_eLt=205MPa和R_eLt=292MPa,對脹接力進行分析。R_eLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對R_eLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。

 結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)(guo)(guo)表(biao)明，換熱管屈(qu)服(fu)強(qiang)度大時(shi)所需的(de)脹接力(li)也大。模擬(ni)的(de)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)(guo)(guo)與式（7-2)計(ji)算(suan)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)(guo)(guo)比較：不考(kao)慮偏差時(shi)大約相等；間隙大時(shi)，模擬(ni)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)(guo)(guo)比計(ji)算(suan)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)(guo)(guo)大；間隙小時(shi)，模擬(ni)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)(guo)(guo)比計(ji)算(suan)值(zhi)小。

E. 換熱管脹接后殘余應力

  經過脹接后換熱管發(fa)生微小的塑(su)性形(xing)變，管壁各處會存在殘(can)余(yu)脹接應力(li)，在管外壁取一單元分(fen)析其等(deng)效(xiao)殘(can)余(yu)應力(li)情況(kuang)，不同情況(kuang)下等(deng)效(xiao)殘(can)余(yu)應力(li)隨時(shi)間的變化結(jie)果(guo)如(ru)圖7-24所示(shi)。

 分析發現、換(huan)熱管外壁(bi)的等效(xiao)殘余應力處在20~40MPa之(zhi)間。

四、分析(xi)結(jie)果(guo)討(tao)論

 不(bu)銹(xiu)鋼(gang)管(guan)(guan)子(zi)的應力腐(fu)蝕由拉應力和(he)腐(fu)蝕介質共同引起(qi)。裂紋起(qi)源于管(guan)(guan)子(zi)外表面(mian)(mian)，并穿透壁(bi)面(mian)(mian)引起(qi)泄漏(lou)。通過公式計(ji)算和(he)有限元分析(xi)發現，管(guan)(guan)子(zi)和(he)管(guan)(guan)板所需的最小脹接壓力約為(wei)200MPa。在142MPa脹接壓力下(xia)，管(guan)(guan)子(zi)和(he)管(guan)(guan)板之(zhi)間貼合不(bu)緊(jin)密，存在縫(feng)隙(xi)。一旦換(huan)熱管(guan)(guan)與(yu)換(huan)熱管(guan)(guan)孔之(zhi)間現間隙(xi)，就(jiu)為(wei)氯離子(zi)的富(fu)集創(chuang)造了條件。

  首(shou)先，攜帶微(wei)量(liang)氯離子的高溫鍋爐進(jin)入縫(feng)(feng)隙(xi)(xi)，水在(zai)縫(feng)(feng)隙(xi)(xi)內變成蒸汽后(hou)排(pai)出。由于縫(feng)(feng)隙(xi)(xi)內流(liu)體緩慢，進(jin)入縫(feng)(feng)隙(xi)(xi)內的氯離子因(yin)擴散(san)系數(shu)變小而(er)不易排(pai)出，特別是在(zai)近壁面(mian)，氯離子擴散(san)系數(shu)很小，氯離子將在(zai)壁面(mian)沉積，如圖7-25所示。

  其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M⁺+e,陰極的還原反應是O₂+2H₂O+4e→4OH^-,縫隙內溶液中的O₂逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。

在高溫環(huan)境中，少量的氯離(li)子就能引(yin)起(qi)奧氏體不銹鋼應力(li)腐蝕。試驗表明，溫度在94~268℃時，CI^-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。

五(wu)、分析結(jie)論

  ①. 通(tong)過對(dui)換熱管(guan)的化(hua)學成分分析，說明材(cai)料是0Cr18Ni10Ti,滿足GB/T13296-2007《鍋爐、熱交(jiao)換器用不(bu)銹鋼無縫(feng)鋼管(guan)》標(biao)準規定(ding)要求，鎳成分稍偏(pian)(pian)低，可能會(hui)降低耐蝕(shi)性能，但該換熱管(guan)表面沒有(you)發生均勻腐蝕(shi)，而只是個別區(qu)域出現(xian)了(le)裂紋，說明鎳成分偏(pian)(pian)低和裂紋沒有(you)直接關系。

  ②. 通過電子探(tan)針(zhen)和(he)顯微鏡對裂(lie)(lie)紋(wen)的(de)(de)觀(guan)察(cha)，可看出裂(lie)(lie)紋(wen)源(yuan)存在于換熱管(guan)的(de)(de)外(wai)表面（點蝕(shi)），并平行于軸向和(he)管(guan)徑向發展；裂(lie)(lie)紋(wen)的(de)(de)一個(ge)（或(huo)多(duo)個(ge)）分支在沿徑向發展時遇到材料(liao)基體中(zhong)的(de)(de)缺陷，加劇了腐蝕(shi)的(de)(de)程度，繼續向前發展成為穿透性裂(lie)(lie)紋(wen)，引(yin)起(qi)管(guan)內(nei)介(jie)質泄漏。兩種觀(guan)測方法的(de)(de)結果都顯示，裂(lie)(lie)紋(wen)具有典型的(de)(de)應力腐蝕(shi)形貌。

  ③. 電子探針的掃描結果顯示，裂紋縫隙的腐蝕(shi)產物中含(han)氯(lv)、硫和氧元素，表明殼程廢鍋水中含(han)有氯(lv)離子,為換熱管的應力腐蝕(shi)創造了腐蝕(shi)介質環(huan)境。

  ④. 管束內(nei)壁黑色(se)附著(zhu)物(wu)中的S元素含(han)量較高(gao)，來源于原料煤；鐵和鎳是水煤氣介(jie)質腐蝕設備(bei)形成的。這種(zhong)換熱管的失(shi)效與管內(nei)的介(jie)質無(wu)關。

  ⑤. 在使(shi)用脹接(jie)力計算式（7-2)時(shi)注意兩點：

   a. 不用(yong)考慮尺寸偏差。

   b. 使用材料實測屈服應力值。P_min是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在P_min和P_max平均值上下較好。

    根(gen)據(ju)換(huan)熱管和管板(ban)材料性質(zhi)確(que)定(ding)不(bu)準確(que)或尺寸(cun)偏差較大的(de)換(huan)熱器(qi)，建(jian)議先進行脹接工(gong)藝試(shi)驗，以獲得脹接的(de)可靠性。為了(le)降(jiang)低(di)脹接成本，應選用(yong)尺寸(cun)精度等(deng)級較高的(de)換(huan)熱管，盡(jin)量減小管子(zi)和管板(ban)之間的(de)間隙。

 ⑥. 有限(xian)元模(mo)擬(ni)和(he)理論(lun)計算(suan)結(jie)果(guo)都顯示(shi)，142MPa的(de)脹接力不能滿足換熱管(guan)和(he)管(guan)板(ban)密(mi)封(feng)要求。

  通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯離(li)子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。

六、建議(yi)

  ①. 應嚴格(ge)控制耐壓試驗用水和(he)生(sheng)產用水中氯離子和(he)硫的(de)(de)含(han)量，定期檢測(ce)廢熱鍋爐的(de)(de)進水和(he)排污水中氯離子和(he)硫的(de)(de)含(han)量。

  ②. 盡量(liang)減少停(ting)車。裝置停(ting)車時，要排凈鍋爐水，保證設備處在(zai)干(gan)燥狀(zhuang)態。避(bi)免出現干(gan)濕交替狀(zhuang)態。

  ③. 設(she)備(bei)在進(jin)行修復時或制(zhi)造下(xia)一臺設(she)備(bei)時，適當增(zeng)加脹接力(li)，保證(zheng)貼脹質量，消除間隙。

  ④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙相不銹鋼。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。

  ⑤. 建議修復方案(an)：對新投(tou)用(yong)廢(fei)鍋(guo)的管(guan)子-管(guan)板(ban)連接處進(jin)行(xing)補脹；對已泄(xie)漏廢(fei)鍋(guo)的管(guan)子-管(guan)板(ban)連接處進(jin)行(xing)鉆取管(guan)束，然(ran)后將(jiang)管(guan)束前移，重新焊(han)脹。