浙江至德鋼業有(you)限(xian)公司(si)以水煤氣廢熱鍋爐在在線亞洲日產一區二區:不銹鋼換熱管和管(guan)(guan)(guan)板(ban)連接(jie)(jie)處(chu)的(de)失(shi)(shi)效(xiao)(xiao)分析(xi)為例(li)，說明失(shi)(shi)效(xiao)(xiao)分析(xi)的(de)過程和意義(yi)。管(guan)(guan)(guan)殼(ke)式換(huan)熱(re)器廣泛應用(yong)于化工、石油、醫(yi)藥和核行(xing)業。管(guan)(guan)(guan)板(ban)和換(huan)熱(re)管(guan)(guan)(guan)連接(jie)(jie)處(chu)是一(yi)個關(guan)鍵部位，它們之間的(de)連接(jie)(jie)一(yi)般采(cai)用(yong)焊接(jie)(jie)、脹接(jie)(jie)或者兩者結合的(de)方法。從文獻報道和實際使用(yong)情(qing)況來(lai)看，管(guan)(guan)(guan)子(zi)和管(guan)(guan)(guan)板(ban)連接(jie)(jie)處(chu)的(de)腐(fu)蝕(shi)是引(yin)起換(huan)熱(re)器失(shi)(shi)效(xiao)(xiao)的(de)主要原(yuan)因(yin)。因(yin)此，常(chang)采(cai)用(yong)奧氏體在線亞洲日產一區二區:不銹鋼管子預防(fang)腐蝕的(de)發生。然而，在特(te)定的(de)介質(zhi)和一定的(de)拉應力下，奧氏體不銹鋼會發生在線亞洲日產一區二區:應力腐蝕開裂。拉(la)應力(li)(li)(li)來源于操作壓力(li)(li)(li)、熱應力(li)(li)(li)或(huo)者(zhe)制造(zao)的(de)殘余應力(li)(li)(li)。近年來，人們通過失效案(an)例(li)分(fen)析，對脹接或(huo)焊接殘余應力(li)(li)(li)情況進行了大量(liang)研究，并(bing)認為它們在應力(li)(li)(li)腐(fu)(fu)蝕中(zhong)(zhong)(zhong)起(qi)到了重要作用。一(yi)些換熱器失效案(an)例(li)中(zhong)(zhong)(zhong)，雖然介質中(zhong)(zhong)(zhong)氯離子(zi)的(de)濃度非常小，但是奧氏體(ti)不銹鋼管應力(li)(li)(li)腐(fu)(fu)蝕還會發(fa)生。眾多(duo)分(fen)析認為，應力(li)(li)(li)腐(fu)(fu)蝕的(de)發(fa)生是由(you)氯離子(zi)在縫隙中(zhong)(zhong)(zhong)的(de)富集引起(qi)的(de)。

現當(dang)介質(zhi)中氯離(li)子(zi)濃(nong)度(du)僅有5.8mg/kg時，縫(feng)隙(xi)處的(de)濃(nong)度(du)值可高達2410mg/kg.但管子(zi)的(de)應力腐(fu)(fu)蝕和縫(feng)隙(xi)腐(fu)(fu)蝕仍不能避(bi)免。目前，對于脹接(jie)之后(hou)還存在縫(feng)隙(xi)的(de)原因不清楚，因此，這(zhe)個問題將在本章(zhang)中進行重點(dian)討論。

一、失效案(an)例介紹

  某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H₂、CO、CO₂、H₂S、NH₃、H₂O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不銹鋼(gang)材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。

 設備(bei)在(zai)使用(yong)兩年左右后，發現(xian)(xian)出口(kou)蒸汽中一(yi)氧(yang)化碳含量明顯增高(gao)，判斷水煤氣出現(xian)(xian)泄(xie)(xie)漏(lou)(lou)(lou)。設備(bei)停車(che)檢修時(shi)，并(bing)未發現(xian)(xian)宏觀缺陷。但水壓試(shi)驗時(shi)，發現(xian)(xian)管板堆焊層11處漏(lou)(lou)(lou)點(dian)；后經(jing)堵漏(lou)(lou)(lou)處理，漏(lou)(lou)(lou)點(dian)反而增加到20多處。第二次水壓試(shi)驗時(shi)，又出現(xian)(xian)新的漏(lou)(lou)(lou)點(dian)，同時(shi)，在(zai)管子(zi)內壁發現(xian)(xian)一(yi)些(xie)黑色附(fu)著物(wu)，泄(xie)(xie)漏(lou)(lou)(lou)點(dian)位(wei)置和管內附(fu)著物(wu)如圖7-1所(suo)示。

二、失(shi)效分析過程和結果

1. 現場勘查

  首先對(dui)(dui)不銹鋼管(guan)板(ban)進行著色(se)探(tan)傷，未發現(xian)裂(lie)(lie)紋(wen)，如圖(tu)7-2(a)所(suo)示(shi)(shi)。其次(ci)，對(dui)(dui)筒體進行了檢查，未發現(xian)裂(lie)(lie)紋(wen)、腐蝕等(deng)現(xian)象，如圖(tu)7-2(b)所(suo)示(shi)(shi)。經(jing)仔細觀(guan)察，泄漏(lou)水珠是從換熱管(guan)內流出的，因(yin)此，基本可(ke)以確定裂(lie)(lie)紋(wen)出現(xian)在換熱管(guan)上(shang)。經(jing)滲透檢測(ce)和打(da)磨(mo)，開(kai)始在管(guan)內壁未發現(xian)裂(lie)(lie)紋(wen)，但經(jing)過滲透和打(da)磨(mo)之后，出現(xian)樹枝狀裂(lie)(lie)紋(wen)；隨著打(da)磨(mo)的進行，裂(lie)(lie)紋(wen)越來越清晰，并且裂(lie)(lie)紋(wen)寬度由管(guan)內向外(wai)逐漸增加，如圖(tu)7-2(c)所(suo)示(shi)(shi)。因(yin)此，可(ke)以初(chu)步判斷裂(lie)(lie)紋(wen)起源于管(guan)外(wai)壁，向內部擴展。

2. 現場取樣

  分別取含(han)有(you)漏(lou)點的一段進氣管(guan)(guan)以及對(dui)應的出氣管(guan)(guan)，同(tong)時(shi)收集了管(guan)(guan)束內(nei)壁(bi)附著(zhu)物，如圖(tu)7-3所示(shi)。

3. 換熱管(guan)材料分析(xi)

  采用光譜儀對失效換熱管材料化學成(cheng)分(fen)進行了檢(jian)測分(fen)析，表明(ming)換熱管材料化學成(cheng)分(fen)基本符(fu)合GB 13296-2007《鍋爐、熱交換器用不銹(xiu)鋼(gang)無縫鋼(gang)管》標準(zhun)中對321不銹(xiu)鋼(gang)的成(cheng)分(fen)要(yao)求，結果見表7-3.

4. 裂(lie)紋(wen)檢查

  如圖(tu)7-4所示，把(ba)兩取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)管打磨后，在(zai)進氣管外壁(bi)1、2區域(yu)內用肉眼可以(yi)觀察(cha)到微小裂(lie)紋，同時還發現在(zai)較(jiao)粗裂(lie)紋處有一些小凹(ao)坑。在(zai)取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)區1取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)(yang)1。觀測取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)管橫截面(mian)的(de)裂(lie)紋和(he)(he)金(jin)相組(zu)織(zhi)；在(zai)取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)區2取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)(yang)2,用以(yi)觀察(cha)取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)管表面(mian)裂(lie)紋、裂(lie)紋內腐蝕產物化學成分(fen)和(he)(he)金(jin)相組(zu)織(zhi)；在(zai)取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)區3取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)(yang)3,用以(yi)觀測取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)管縱截面(mian)的(de)裂(lie)紋和(he)(he)金(jin)相組(zu)織(zhi)。同時，在(zai)出氣管的(de)取(qu)(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)區4、5取(qu)(qu)(qu)(qu)試(shi)樣(yang)(yang)(yang)4和(he)(he)試(shi)樣(yang)(yang)(yang)5,分(fen)別觀測橫、縱截面(mian)裂(lie)紋和(he)(he)金(jin)相組(zu)織(zhi)。

 試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不銹鋼應(ying)力(li)腐蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。

 試樣2:  顯(xian)微鏡下觀察(cha)到換熱(re)管表面裂紋(wen)平(ping)行于(yu)軸向(xiang)擴展，有主干和(he)分(fen)支(zhi)之(zhi)分(fen)，為(wei)明顯(xian)的(de)穿晶型裂紋(wen)。金相(xiang)組(zu)織為(wei)單相(xiang)奧氏體(ti)，有孿晶分(fen)布，晶粒較均勻(yun)，符合321不銹鋼固溶處(chu)理的(de)組(zu)織要求。同時(shi)，也觀察(cha)到一些顆粒較大的(de)夾(jia)雜物，如圖(tu)7-7所示。

 試(shi)樣3~5: 顯微鏡下，試(shi)樣3(進氣管縱截面）以及試(shi)樣4、5(出氣管縱、橫(heng)截面）均未發現裂紋。金(jin)相組(zu)織(zhi)為單相奧氏體，有孿晶(jing)分布，晶(jing)粒(li)較(jiao)均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組(zu)織(zhi)要求，如圖7-8和圖7-9。在試(shi)樣3顯微組(zu)織(zhi)中發現有TiN夾雜物，但量很少，屬正常現象。

5. 裂(lie)紋縫隙內雜質成(cheng)分分析

  為(wei)了分(fen)析裂(lie)(lie)紋(wen)縫隙內(nei)腐(fu)蝕(shi)(shi)產物的(de)(de)(de)化(hua)學成分(fen)，取試(shi)樣(yang)2外壁(bi)裂(lie)(lie)紋(wen)區域(yu)進行了電子(zi)探針(zhen)檢(jian)測。掃(sao)描區域(yu)的(de)(de)(de)顯微形(xing)貌(mao)見圖7-10(a),裂(lie)(lie)紋(wen)有(you)主次之分(fen)，并平行于(yu)軸向發(fa)展。掃(sao)描波(bo)(bo)譜結果見圖7-10(b),表7-4列出(chu)了裂(lie)(lie)紋(wen)內(nei)腐(fu)蝕(shi)(shi)產物部分(fen)成分(fen)的(de)(de)(de)半定量分(fen)析結果。在檢(jian)測中發(fa)現(xian)，腐(fu)蝕(shi)(shi)產物的(de)(de)(de)主要金屬(shu)成分(fen)為(wei)鐵和(he)鉻(ge),非金屬(shu)元素為(wei)氯、硫和(he)氧，在波(bo)(bo)譜上能看到明顯的(de)(de)(de)Cl峰和(he)S峰，說明該廢(fei)鍋(guo)的(de)(de)(de)運行環境中殼程介質含有(you)的(de)(de)(de)氯、硫可能是介質中的(de)(de)(de)也(ye)可能是材質本(ben)身的(de)(de)(de)。

6. 管壁(bi)附(fu)著物的化學成分分析

  為(wei)了確定換熱管內(nei)壁黑色附(fu)(fu)(fu)著物的成(cheng)分，在附(fu)(fu)(fu)著物較厚處取下一些(xie)樣(yang)品。為(wei)全面分析附(fu)(fu)(fu)著物的化學成(cheng)分，采(cai)用電感(gan)耦合等離(li)子體－發射光譜(pu)法(fa)檢測(ce)金屬元(yuan)素(su)(su)(su)、元(yuan)素(su)(su)(su)分析法(fa)檢測(ce)碳和硫元(yuan)素(su)(su)(su)、離(li)子色譜(pu)法(fa)檢測(ce)氯元(yuan)素(su)(su)(su)。檢測(ce)結(jie)果顯(xian)示，主要金屬元(yuan)素(su)(su)(su)是鐵(tie),質量分數(shu)為(wei)30%,另外還有(you)少量的鎳、砷(shen)、氯等；非金屬硫元(yuan)素(su)(su)(su)的含量非常(chang)高，達到34%,當硫元(yuan)素(su)(su)(su)以濕硫化氫存在時，也會引起奧氏體不銹(xiu)鋼應力腐蝕。

7. 廢熱鍋爐進出水(shui)水(shui)質分(fen)析

 為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離子含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯(lv)離子(zi)含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯離(li)子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。

  通過以上(shang)綜合分析可以判斷(duan)，不銹鋼管(guan)(guan)(guan)子(zi)的(de)裂(lie)紋是由應(ying)力(li)腐蝕(shi)引起的(de)。管(guan)(guan)(guan)子(zi)脹接(jie)后會產生(sheng)殘余(yu)應(ying)力(li)，管(guan)(guan)(guan)板和管(guan)(guan)(guan)子(zi)焊接(jie)后也會產生(sheng)殘余(yu)應(ying)力(li)。很(hen)多文獻已經(jing)證(zheng)明(ming)脹接(jie)和焊接(jie)殘余(yu)應(ying)力(li)的(de)存(cun)在(zai)。在(zai)設備檢(jian)修(xiu)時，換熱管(guan)(guan)(guan)貼(tie)脹部位的(de)管(guan)(guan)(guan)子(zi)在(zai)去除強度(du)焊焊縫(feng)后很(hen)容易從(cong)管(guan)(guan)(guan)板中(zhong)取出，說明(ming)管(guan)(guan)(guan)子(zi)與管(guan)(guan)(guan)板之間(jian)存(cun)在(zai)微小的(de)縫(feng)隙(xi)(xi)。介質中(zhong)微量的(de)氯離子(zi)可以在(zai)縫(feng)隙(xi)(xi)內濃縮，使其濃度(du)升高。

三、最小脹緊壓力計(ji)算

 管(guan)(guan)(guan)子和(he)管(guan)(guan)(guan)板(ban)之間貼(tie)脹(zhang)是否緊密主要取(qu)決于脹(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)力(li)的(de)(de)大小(xiao)(xiao)。貼(tie)脹(zhang)壓(ya)力(li)過小(xiao)(xiao)，換熱管(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)板(ban)孔間會存在縫隙；脹(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)力(li)過大，管(guan)(guan)(guan)板(ban)和(he)管(guan)(guan)(guan)子之間產生較大的(de)(de)接(jie)(jie)觸(chu)應力(li)，使管(guan)(guan)(guan)外(wai)壁因(yin)受管(guan)(guan)(guan)板(ban)孔的(de)(de)擠壓(ya)而產生額(e)外(wai)的(de)(de)應力(li)。因(yin)此，有必要對(dui)貼(tie)脹(zhang)的(de)(de)最(zui)小(xiao)(xiao)壓(ya)力(li)進(jin)行討論。下(xia)面(mian)通過理論計(ji)算(suan)和(he)有限(xian)元數值模擬來(lai)分析本失效案(an)例中所(suo)需的(de)(de)最(zui)小(xiao)(xiao)貼(tie)脹(zhang)壓(ya)力(li)。

1. 換熱管力學性能(neng)測試

  為獲得準確(que)的換熱管材(cai)(cai)料特(te)性，特(te)從廢(fei)熱鍋爐制(zhi)造廠家(jia)獲取(qu)管材(cai)(cai)，采用萬能拉(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)設備進行材(cai)(cai)料的拉(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)。材(cai)(cai)料試(shi)(shi)樣(yang)的制(zhi)造及拉(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)過程按(an)照GB/T228.1-2010《金(jin)屬材(cai)(cai)料拉(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)第1部(bu)分；室溫(wen)試(shi)(shi)驗(yan)方法》標準進行試(shi)(shi)驗(yan)。試(shi)(shi)樣(yang)圖(tu)紙以及加工試(shi)(shi)樣(yang)如圖(tu)7-11所(suo)示(shi)(shi)，拉(la)伸(shen)(shen)試(shi)(shi)驗(yan)的應(ying)力－應(ying)變曲線如圖(tu)7-12所(suo)示(shi)(shi)。

2. 脹接力的理論(lun)計算

  液壓脹接(jie)(jie)是(shi)一(yi)種(zhong)柔性脹接(jie)(jie)技術(shu)，壓力均勻地(di)作用于不銹(xiu)鋼管子(zi)內(nei)(nei)壁，管子(zi)的(de)變形在(zai)幾秒鐘(zhong)內(nei)(nei)完成。由于管子(zi)沒有受到反復碾壓，這種(zhong)脹接(jie)(jie)過程難以達到對(dui)管子(zi)與管板(ban)之問(wen)粗糙表而的(de)“填平”效果。為保證脹接(jie)(jie)質(zhi)量，管板(ban)孔(kong)的(de)加工粗糙度應控制在(zai)Ra6.3μm以內(nei)(nei)。

 根據液壓脹管機廠家提供的資(zi)料，可按下列方法計算脹接力：

  不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度R_eLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料R_eLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。

  在(zai)實際的(de)(de)(de)(de)(de)制(zhi)造(zao)中，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔徑(jing)D和(he)(he)(he)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)(de)(de)(de)壁厚(hou)(hou)都允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)存(cun)在(zai)偏(pian)差(cha)(cha)。根據換(huan)熱器(qi)制(zhi)造(zao)相(xiang)關標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)(de)(de)(de)規(gui)定(ding)，一級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)束管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔直(zhi)徑(jing)是625.25mm時(shi)，允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)偏(pian)差(cha)(cha)為(wei)0~+0.15.根據GB/T 17395-2008《無縫(feng)鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸、外形、重(zhong)量(liang)及允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)偏(pian)差(cha)(cha)》標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)(de)(de)(de)規(gui)定(ding)、管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)外徑(jing)偏(pian)差(cha)(cha)分為(wei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)(hua)外徑(jing)允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)偏(pian)差(cha)(cha)四(si)級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)和(he)(he)(he)非(fei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)(hua)外徑(jing)允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)偏(pian)差(cha)(cha)四(si)級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)。根據管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)孔公(gong)差(cha)(cha)，能(neng)與管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔配合的(de)(de)(de)(de)(de)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)公(gong)差(cha)(cha)范圍為(wei)D4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)士0.10、ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)士0.20兩(liang)種(zhong)。由于管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔直(zhi)徑(jing)和(he)(he)(he)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)外徑(jing)和(he)(he)(he)壁厚(hou)(hou)制(zhi)造(zao)尺寸偏(pian)差(cha)(cha)的(de)(de)(de)(de)(de)存(cun)在(zai)，會影響換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔之(zhi)間(jian)空隙的(de)(de)(de)(de)(de)大(da)小。在(zai)不考(kao)慮偏(pian)差(cha)(cha)時(shi)，換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔之(zhi)間(jian)間(jian)隙為(wei)Δr=0.125mm;考(kao)慮偏(pian)差(cha)(cha)時(shi)，即對(dui)(dui)D4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔配合的(de)(de)(de)(de)(de)最大(da)間(jian)隙為(wei)Δrmax=0.250mm,最小間(jian)隙為(wei)Δrmin=0.075mm;對(dui)(dui)ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)板孔配合的(de)(de)(de)(de)(de)最大(da)間(jian)隙為(wei)Δrmax=0.300mm,最小間(jian)隙為(wei)Δrmin=0.025mm.根據GB/T 17395-2008《無縫(feng)鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)尺寸、外形、重(zhong)量(liang)及允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)偏(pian)差(cha)(cha)》標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)(de)(de)(de)規(gui)定(ding)，管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)子(zi)(zi)壁厚(hou)(hou)偏(pian)差(cha)(cha)分為(wei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)(hua)壁厚(hou)(hou)允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)偏(pian)差(cha)(cha)九級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)（含(han)亞級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)）和(he)(he)(he)非(fei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化(hua)(hua)壁厚(hou)(hou)允(yun)許(xu)(xu)(xu)(xu)偏(pian)差(cha)(cha)四(si)級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)。按換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)強度(du)要求，可供選(xuan)擇的(de)(de)(de)(de)(de)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)(guan)壁厚(hou)(hou)偏(pian)差(cha)(cha)有：S3A級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.15~+0.25.表7-7列出了兩(liang)種(zhong)公(gong)差(cha)(cha)配合下(xia)，NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)(de)(de)(de)壁厚(hou)(hou)偏(pian)差(cha)(cha)下(xia)，根據式（7-2)計算出的(de)(de)(de)(de)(de)脹接力Pmin的(de)(de)(de)(de)(de)數值。

 從表7-7來(lai)看，Δr=0.125mm時，ReLt＝205MPa 計算出(chu)的(de)(de)(de)脹接(jie)(jie)(jie)力(li)為(wei)142MPa，ReLt＝292MPa時的(de)(de)(de)脹接(jie)(jie)(jie)力(li)為(wei)202MPa,兩者(zhe)差距較大(da)。在(zai)(zai)脹接(jie)(jie)(jie)件的(de)(de)(de)尺(chi)寸確定的(de)(de)(de)條(tiao)件下，脹接(jie)(jie)(jie)力(li)Pmin，隨屈(qu)服強度的(de)(de)(de)增(zeng)加而增(zeng)大(da)；在(zai)(zai)同一屈(qu)服強度下，脹接(jie)(jie)(jie)力(li)隨著(zhu)管板之間空隙的(de)(de)(de)減小而增(zeng)大(da)，這顯然是與(yu)實際情況不符(fu)的(de)(de)(de)。這說(shuo)明武（7-2)沒有考慮脹接(jie)(jie)(jie)件的(de)(de)(de)尺(chi)寸偏(pian)差，因此(ci)在(zai)(zai)使(shi)用式（7-2)時不能把尺(chi)寸偏(pian)差帶(dai)入(ru)其中。

 不考慮(lv)尺寸偏(pian)差，管板的Rep=370MPa時，換熱管不同屈(qu)服(fu)強度下根據式（7-3)計算出的最(zui)大(da)脹接(jie)力P max見表7-8。

 貼脹時，脹接力取P_min，但是P_min是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于P_min;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值P_max。

 脹接(jie)件的(de)(de)加(jia)(jia)工尺寸偏(pian)(pian)差除了影響脹接(jie)力的(de)(de)大小(xiao)，還直接(jie)影響液(ye)袋(dai)(dai)式(shi)液(ye)壓(ya)脹管(guan)成本。在(zai)超高壓(ya)的(de)(de)脹接(jie)壓(ya)力作用(yong)下(xia)(xia)，管(guan)子(zi)向外膨脹，間(jian)(jian)(jian)隙越(yue)大，管(guan)子(zi)的(de)(de)形變越(yue)大，因(yin)而(er)液(ye)袋(dai)(dai)脹頭(tou)(tou)與管(guan)子(zi)內壁之間(jian)(jian)(jian)的(de)(de)間(jian)(jian)(jian)隙將隨著(zhu)尺寸偏(pian)(pian)差加(jia)(jia)大而(er)增大。液(ye)袋(dai)(dai)在(zai)超高壓(ya)作用(yong)下(xia)(xia)，具有向間(jian)(jian)(jian)隙中(zhong)流(liu)動(dong)的(de)(de)趨勢，使液(ye)袋(dai)(dai)受到(dao)損傷。在(zai)同(tong)樣的(de)(de)脹接(jie)壓(ya)力下(xia)(xia)，脹頭(tou)(tou)頭(tou)(tou)部的(de)(de)尺寸與管(guan)子(zi)變形后的(de)(de)間(jian)(jian)(jian)隙越(yue)大，液(ye)袋(dai)(dai)越(yue)易損壞，這種(zhong)損傷隨著(zhu)間(jian)(jian)(jian)隙的(de)(de)增大成幾何級(ji)數(shu)加(jia)(jia)劇(ju)。

3. 脹接壓力有限(xian)元分析(xi)

 為了解(jie)在多大的脹(zhang)接力(li)(li)下換熱管(guan)和管(guan)板(ban)能有效貼合，現對換熱管(guan)-管(guan)板(ban)焊脹(zhang)連接處進行(xing)有限(xian)元(yuan)分(fen)析。根據(ju)脹(zhang)管(guan)和管(guan)板(ban)的實際尺寸建立模型圖，施加不同的脹(zhang)接力(li)(li)，觀察脹(zhang)接效果。在分(fen)析時，考(kao)慮7.3.2節分(fen)析的制造尺寸偏(pian)差情況和材(cai)料的力(li)(li)學性能對脹(zhang)接力(li)(li)的影響(xiang)。

 A. 基(ji)本參數

  換(huan)熱管(guan)的(de)(de)規(gui)格為Φ25mm×2mm,換(huan)熱管(guan)在管(guan)板上以等邊三角形的(de)(de)形狀排列，孔中心距為32mm,管(guan)板孔徑為25.25mm+0.15mm.換(huan)熱管(guan)和管(guan)板的(de)(de)連(lian)(lian)接(jie)方式采(cai)用強度(du)焊＋液(ye)壓脹(zhang)，脹(zhang)接(jie)力為142MPa.管(guan)程工作壓力為6.28MPa;換(huan)熱管(guan)的(de)(de)一端伸出(chu)堆焊層的(de)(de)長度(du)為2.5mm,脹(zhang)接(jie)從(cong)距離換(huan)熱管(guan)口17.5mm處(chu)開始脹(zhang)接(jie)部(bu)分共(gong)長268mm,管(guan)板與(yu)換(huan)熱管(guan)連(lian)(lian)接(jie)的(de)(de)結(jie)構圖如圖7-13所示，根據(ju)實際(ji)結(jie)構尺寸簡畫出(chu)的(de)(de)幾何圖如圖7-14所示。

 B. 有限元模型

  總體坐(zuo)(zuo)標采用柱坐(zuo)(zuo)標系，以(yi)換熱管軸線為Z軸，徑向為R,建立二(er)維(wei)模型。管板和(he)(he)換熱管均采用軸對稱 plane182單(dan)元，TARGE169目標(biao)面(mian)單(dan)元和(he)(he)CONTA172接觸面單元建立(li)換熱管(guan)與管(guan)板間的(de)柔性(xing)面－面接觸對(dui)，網格(ge)采用(yong)四面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δr_max=0.250mm,最小間隙為Δr _min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δr_max=0.300mm,最小間隙為Δr_min＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。

  采(cai)(cai)用貼脹(zhang)時(shi)，換(huan)熱(re)(re)管(guan)在(zai)脹(zhang)接過(guo)程(cheng)(cheng)中(zhong)(zhong)會發生微小的(de)(de)(de)塑性形(xing)變(bian)，管(guan)板(ban)只產生彈性形(xing)變(bian)。因此，在(zai)ANSYS分析過(guo)程(cheng)(cheng)中(zhong)(zhong)，采(cai)(cai)用塑性模(mo)(mo)型中(zhong)(zhong)隨動強化Mises率不(bu)相關(guan)的(de)(de)(de)多(duo)線(xian)性模(mo)(mo)型作為換(huan)熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)材料(liao)本構關(guan)系模(mo)(mo)型，數(shu)據取自321不(bu)銹鋼實(shi)測應力-應變(bian)曲線(xian)；管(guan)板(ban)采(cai)(cai)用各向(xiang)同(tong)性的(de)(de)(de)彈性模(mo)(mo)型。脹(zhang)接過(guo)程(cheng)(cheng)是(shi)(shi)在(zai)換(huan)熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)內(nei)表面施加不(bu)同(tong)的(de)(de)(de)壓(ya)力值(zhi)，使傳熱(re)(re)管(guan)發生塑性變(bian)形(xing)而管(guan)板(ban)發生彈性變(bian)形(xing)，卸掉載荷后管(guan)板(ban)緊緊地壓(ya)緊傳熱(re)(re)管(guan)，達到連接的(de)(de)(de)目的(de)(de)(de)。根據模(mo)(mo)型的(de)(de)(de)對稱性，管(guan)板(ban)的(de)(de)(de)表面是(shi)(shi)固(gu)定(ding)不(bu)動的(de)(de)(de)，在(zai)模(mo)(mo)型中(zhong)(zhong)設(she)置為完(wan)全約束(shu)。換(huan)熱(re)(re)管(guan)在(zai)脹(zhang)接的(de)(de)(de)過(guo)程(cheng)(cheng)中(zhong)(zhong)軸(zhou)是(shi)(shi)沒有位移的(de)(de)(de)，所以在(zai)傳熱(re)(re)管(guan)的(de)(de)(de)軸(zhou)向(xiang)設(she)定(ding)約束(shu)。

 C. 脹接過程模擬

  通(tong)過(guo)載(zai)荷(he)增(zeng)(zeng)量法(fa)將脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)施加(jia)到管子(zi)內表面施脹(zhang)(zhang)部位的單元上，并分三個階(jie)段(duan)模擬(ni)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)過(guo)程(cheng)：第(di)一階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)由零(ling)增(zeng)(zeng)加(jia)至規定(ding)的壓(ya)(ya)力(li)，即脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)加(jia)載(zai)段(duan)；第(di)二階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)力(li)停(ting)留一段(duan)時(shi)間；第(di)三階(jie)段(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)由規定(ding)值減少(shao)至零(ling)，即脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)壓(ya)(ya)力(li)卸載(zai)段(duan)。考慮到接(jie)(jie)(jie)(jie)觸和材料非線(xian)(xian)性的計算收斂速度和計算精度，每個階(jie)段(duan)劃分為(wei)幾(ji)個載(zai)荷(he)步(bu)，每個載(zai)荷(he)步(bu)中增(zeng)(zeng)加(jia)若干個子(zi)載(zai)荷(he)步(bu)。為(wei)提高求解(jie)過(guo)程(cheng)的收斂速度。使(shi)(shi)用(yong)(yong)完全(quan)的Newton-Raphson迭代，以保(bao)證每次平衡迭代使(shi)(shi)用(yong)(yong)正切剛度矩陣，使(shi)(shi)用(yong)(yong)線(xian)(xian)性搜索使(shi)(shi)計算穩定(ding)化。整(zheng)個脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)(jie)(jie)過(guo)程(cheng)所用(yong)(yong)時(shi)間為(wei)2~3s.

D. 模擬結果(guo)及(ji)分析

  有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在R_eLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析R_eLt為292MPa和205MPa時的脹接力。

 ①. R_eLt=292MPa時。

  a. 無制造尺(chi)寸偏(pian)差(cha)、間(jian)隙Δr=0.125mm時(shi)(shi)，換熱(re)管(guan)的(de)規格(ge)為(wei)Φ25mm×2mm,管(guan)板孔徑為(wei)25.25mm,模型如(ru)圖(tu)7-15所(suo)示。分(fen)析(xi)時(shi)(shi)，選取脹管(guan)中間(jian)位(wei)置(zhi)換熱(re)管(guan)外壁的(de)單元A進(jin)行有限元分(fen)析(xi)，位(wei)置(zhi)如(ru)圖(tu) 7-16。

   分別施加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的(de)脹(zhang)接(jie)力，經過(guo)多(duo)次計算發現，在230MPa時(shi)單(dan)元(yuan)A沿R方向的(de)絕對位(wei)移量(liang)u=0.125005，如圖(tu)7-17所示。表明此時(shi)換熱管(guan)和管(guan)板能有效貼合(he)。

  b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δr_max=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。

  c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δr_min=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。

 從(cong)模(mo)擬結果看出(chu)，間(jian)(jian)(jian)隙越大，需(xu)要的脹(zhang)接(jie)力(li)越大，0.05~0.325mm的間(jian)(jian)(jian)隙在142MPa的脹(zhang)接(jie)力(li)下不能保證(zheng)換熱(re)管和管板之間(jian)(jian)(jian)緊密貼(tie)合。

 ②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取R_eLt=205MPa和R_eLt=292MPa,對脹接力進行分析。R_eLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對R_eLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。

 結(jie)果(guo)表明，換熱管屈(qu)服強(qiang)度大時(shi)(shi)(shi)所需的脹接(jie)力也大。模擬的結(jie)果(guo)與式（7-2)計算結(jie)果(guo)比較：不(bu)考(kao)慮偏(pian)差時(shi)(shi)(shi)大約相(xiang)等；間(jian)隙(xi)大時(shi)(shi)(shi)，模擬結(jie)果(guo)比計算結(jie)果(guo)大；間(jian)隙(xi)小時(shi)(shi)(shi)，模擬結(jie)果(guo)比計算值小。

E. 換(huan)熱(re)管脹(zhang)接(jie)后殘余應力

  經過脹接(jie)后換熱(re)管發(fa)生(sheng)微小的(de)塑性形變，管壁各(ge)處會存在殘(can)(can)余(yu)脹接(jie)應力(li)，在管外(wai)壁取一單元分(fen)析(xi)其(qi)等(deng)效殘(can)(can)余(yu)應力(li)情況，不同情況下等(deng)效殘(can)(can)余(yu)應力(li)隨時間的(de)變化結果如圖7-24所示。

 分析發現、換熱管外壁的等效殘(can)余應(ying)力處在20~40MPa之(zhi)間。

四(si)、分析結果(guo)討論

 不銹鋼管(guan)(guan)子的應(ying)力腐(fu)蝕由(you)拉應(ying)力和(he)(he)腐(fu)蝕介質共同引起(qi)。裂(lie)紋起(qi)源于管(guan)(guan)子外表面，并穿透壁(bi)面引起(qi)泄漏。通過公式計算(suan)和(he)(he)有限元分析(xi)發(fa)現，管(guan)(guan)子和(he)(he)管(guan)(guan)板所需的最小脹(zhang)接(jie)壓(ya)力約為200MPa。在142MPa脹(zhang)接(jie)壓(ya)力下，管(guan)(guan)子和(he)(he)管(guan)(guan)板之間(jian)貼合不緊密，存在縫隙(xi)。一旦換(huan)熱(re)管(guan)(guan)與換(huan)熱(re)管(guan)(guan)孔之間(jian)現間(jian)隙(xi)，就為氯離子的富集創造了(le)條(tiao)件(jian)。

  首先，攜帶微(wei)量氯(lv)離(li)(li)子(zi)(zi)的高溫鍋爐進入(ru)縫隙(xi)(xi)，水在縫隙(xi)(xi)內變成蒸(zheng)汽后排出。由于縫隙(xi)(xi)內流體緩慢(man)，進入(ru)縫隙(xi)(xi)內的氯(lv)離(li)(li)子(zi)(zi)因擴散系數變小(xiao)而不易排出，特(te)別是在近壁(bi)面(mian)，氯(lv)離(li)(li)子(zi)(zi)擴散系數很(hen)小(xiao)，氯(lv)離(li)(li)子(zi)(zi)將在壁(bi)面(mian)沉積，如圖(tu)7-25所示。

  其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M⁺+e,陰極的還原反應是O₂+2H₂O+4e→4OH^-,縫隙內溶液中的O₂逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。

在高溫環境中，少(shao)量(liang)的氯離子就(jiu)能(neng)引起奧氏體不銹鋼(gang)應力腐蝕(shi)。試驗表(biao)明(ming)，溫度在94~268℃時，CI^-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。

五、分析結論

  ①. 通(tong)過對換(huan)(huan)熱管(guan)的化學(xue)成(cheng)分(fen)分(fen)析，說明材料是0Cr18Ni10Ti,滿足GB/T13296-2007《鍋爐、熱交換(huan)(huan)器用不銹鋼無縫鋼管(guan)》標準規定要求，鎳(nie)成(cheng)分(fen)稍偏低，可(ke)能會降低耐蝕性能，但該換(huan)(huan)熱管(guan)表面沒有發生均勻腐蝕，而只是個別(bie)區域出現了裂紋(wen)(wen)，說明鎳(nie)成(cheng)分(fen)偏低和(he)裂紋(wen)(wen)沒有直(zhi)接關系。

  ②. 通過電子探針(zhen)和(he)顯(xian)微(wei)鏡(jing)對裂紋(wen)(wen)的(de)觀(guan)察，可看(kan)出裂紋(wen)(wen)源存(cun)在(zai)于(yu)(yu)換熱管(guan)的(de)外表面（點(dian)蝕(shi)），并平行于(yu)(yu)軸向(xiang)(xiang)(xiang)和(he)管(guan)徑向(xiang)(xiang)(xiang)發展；裂紋(wen)(wen)的(de)一個（或多個）分支在(zai)沿徑向(xiang)(xiang)(xiang)發展時遇到材料基(ji)體中的(de)缺(que)陷，加劇了(le)腐蝕(shi)的(de)程度，繼續向(xiang)(xiang)(xiang)前發展成為(wei)穿透性裂紋(wen)(wen)，引起管(guan)內介質泄漏。兩種觀(guan)測方法的(de)結果都(dou)顯(xian)示(shi)，裂紋(wen)(wen)具(ju)有(you)典(dian)型的(de)應力腐蝕(shi)形貌。

  ③. 電子探針的(de)掃描結果顯(xian)示，裂紋縫隙的(de)腐(fu)(fu)蝕(shi)產物中含(han)氯(lv)、硫和氧元素，表明殼程(cheng)廢鍋水中含(han)有氯(lv)離子,為換(huan)熱管的(de)應(ying)力腐(fu)(fu)蝕(shi)創(chuang)造了腐(fu)(fu)蝕(shi)介質環(huan)境。

  ④. 管(guan)束內壁黑色附著物中(zhong)的(de)(de)S元(yuan)素含(han)量較高，來(lai)源于原料煤；鐵(tie)和鎳是(shi)水(shui)煤氣(qi)介(jie)質(zhi)腐蝕設(she)備形成的(de)(de)。這種換熱管(guan)的(de)(de)失效(xiao)與管(guan)內的(de)(de)介(jie)質(zhi)無(wu)關。

  ⑤. 在使用(yong)脹接力計算式(shi)（7-2)時(shi)注意(yi)兩點(dian)：

   a. 不用考慮尺寸偏(pian)差。

   b. 使用材料實測屈服應力值。P_min是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在P_min和P_max平均值上下較好。

    根據(ju)換熱管(guan)和管(guan)板材料性質確(que)定不準(zhun)確(que)或(huo)尺(chi)寸偏差(cha)較大的(de)換熱器，建議(yi)先進行脹接工(gong)藝試驗，以獲得脹接的(de)可(ke)靠性。為了降低脹接成本(ben)，應選用尺(chi)寸精度等級較高(gao)的(de)換熱管(guan)，盡量(liang)減小管(guan)子和管(guan)板之間(jian)的(de)間(jian)隙。

 ⑥. 有限元模擬和理論(lun)計算結果都顯示，142MPa的脹(zhang)接力(li)不能(neng)滿(man)足換熱管和管板密封要(yao)求(qiu)。

  通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯離子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。

六、建議

  ①. 應嚴格控制耐壓試驗(yan)用(yong)水和生產(chan)用(yong)水中(zhong)氯離子和硫的含(han)量，定期(qi)檢測廢熱(re)鍋爐的進(jin)水和排污水中(zhong)氯離子和硫的含(han)量。

  ②. 盡量減少(shao)停(ting)車(che)(che)。裝(zhuang)置(zhi)停(ting)車(che)(che)時，要排凈鍋爐水(shui)，保證設備處在干燥狀態。避免出(chu)現干濕(shi)交替(ti)狀態。

  ③. 設備在進(jin)行修復時(shi)或制(zhi)造下一臺設備時(shi)，適當增加脹接(jie)力，保證(zheng)貼脹質量(liang)，消除間隙(xi)。

  ④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙相(xiang)不銹鋼。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。

  ⑤. 建(jian)議修復方案：對新(xin)投用(yong)廢鍋(guo)的管(guan)(guan)子-管(guan)(guan)板連(lian)(lian)接處進行(xing)補脹(zhang)；對已泄(xie)漏(lou)廢鍋(guo)的管(guan)(guan)子-管(guan)(guan)板連(lian)(lian)接處進行(xing)鉆取(qu)管(guan)(guan)束，然后(hou)將管(guan)(guan)束前移，重(zhong)新(xin)焊脹(zhang)。