浙江(jiang)至(zhi)德鋼業有限(xian)公司以水(shui)煤氣廢熱鍋(guo)爐(lu)在在線亞洲日產一區二區:不銹鋼換熱管和管(guan)(guan)板(ban)連(lian)接(jie)(jie)(jie)處的(de)(de)失效分析為例，說明(ming)失效分析的(de)(de)過程和意義。管(guan)(guan)殼式換熱(re)器廣(guang)泛(fan)應用于化工、石油、醫藥和核行業。管(guan)(guan)板(ban)和換熱(re)管(guan)(guan)連(lian)接(jie)(jie)(jie)處是一個關鍵部位，它(ta)們之間的(de)(de)連(lian)接(jie)(jie)(jie)一般(ban)采(cai)用焊接(jie)(jie)(jie)、脹接(jie)(jie)(jie)或者兩者結(jie)合的(de)(de)方法(fa)。從文獻報道(dao)和實際使用情況(kuang)來看，管(guan)(guan)子和管(guan)(guan)板(ban)連(lian)接(jie)(jie)(jie)處的(de)(de)腐(fu)蝕是引起換熱(re)器失效的(de)(de)主要原因(yin)。因(yin)此，常(chang)采(cai)用奧氏體在線亞洲日產一區二區:不銹鋼管子預防腐(fu)蝕的發生。然而，在特定的介質和一定的拉應力下(xia)，奧氏體(ti)不銹鋼會(hui)發生在線亞洲日產一區二區:應力腐蝕開裂。拉應力(li)來源于操作(zuo)壓(ya)力(li)、熱(re)應力(li)或者制(zhi)造的殘(can)余應力(li)。近(jin)年來，人們(men)通(tong)過失(shi)效(xiao)案(an)例(li)分析(xi)，對(dui)脹接(jie)或焊接(jie)殘(can)余應力(li)情(qing)況進行了大量研(yan)究，并認(ren)為(wei)它(ta)們(men)在應力(li)腐蝕中(zhong)起到了重(zhong)要作(zuo)用。一些換熱(re)器失(shi)效(xiao)案(an)例(li)中(zhong)，雖然介質中(zhong)氯(lv)離子的濃度非常(chang)小，但是奧氏體(ti)不銹鋼管應力(li)腐蝕還會發生。眾多(duo)分析(xi)認(ren)為(wei)，應力(li)腐蝕的發生是由氯(lv)離子在縫隙(xi)中(zhong)的富集(ji)引起的。
現(xian)當介質中氯(lv)離子濃度僅有(you)5.8mg/kg時，縫隙處的(de)濃度值(zhi)可高達2410mg/kg.但管(guan)子的(de)應力腐(fu)蝕和縫隙腐(fu)蝕仍不能避免。目前，對(dui)于脹接之后還(huan)存(cun)在縫隙的(de)原因不清楚，因此，這(zhe)個問題將在本章中進行重點討論。
一(yi)、失效案例介紹
某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H2、CO、CO2、H2S、NH3、H2O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不銹鋼材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。
設備在使用兩年左右后，發現(xian)出口蒸汽中一(yi)氧(yang)化碳含量(liang)明顯增高，判斷水(shui)(shui)煤氣(qi)出現(xian)泄漏。設備停車檢修時，并未發現(xian)宏觀缺陷。但水(shui)(shui)壓(ya)試驗(yan)時，發現(xian)管板堆焊層11處(chu)漏點(dian)(dian)；后經堵漏處(chu)理(li)，漏點(dian)(dian)反而(er)增加到20多(duo)處(chu)。第(di)二次水(shui)(shui)壓(ya)試驗(yan)時，又出現(xian)新的漏點(dian)(dian)，同時，在管子(zi)內壁(bi)發現(xian)一(yi)些黑色(se)附著物，泄漏點(dian)(dian)位置和管內附著物如圖7-1所示。
二、失效分析過程和結(jie)果(guo)
1. 現場勘查
首(shou)先對(dui)不銹鋼管(guan)板(ban)進行著(zhu)(zhu)色探傷，未(wei)發現(xian)(xian)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)，如(ru)圖7-2(a)所示。其次，對(dui)筒體進行了檢(jian)查，未(wei)發現(xian)(xian)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)、腐蝕等現(xian)(xian)象，如(ru)圖7-2(b)所示。經(jing)(jing)仔細觀察，泄漏水珠是從換熱(re)管(guan)內流(liu)出(chu)的(de)，因(yin)此，基本(ben)可以(yi)確(que)定(ding)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)出(chu)現(xian)(xian)在換熱(re)管(guan)上(shang)。經(jing)(jing)滲透(tou)檢(jian)測和打磨(mo)，開始在管(guan)內壁未(wei)發現(xian)(xian)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)，但經(jing)(jing)過滲透(tou)和打磨(mo)之后，出(chu)現(xian)(xian)樹(shu)枝狀(zhuang)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)；隨(sui)著(zhu)(zhu)打磨(mo)的(de)進行，裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)越來越清(qing)晰，并且(qie)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)寬度由管(guan)內向(xiang)外(wai)逐漸增加，如(ru)圖7-2(c)所示。因(yin)此，可以(yi)初(chu)步判斷(duan)裂(lie)紋(wen)(wen)(wen)起源于管(guan)外(wai)壁，向(xiang)內部擴(kuo)展。
2. 現場取樣
分別(bie)取含有漏(lou)點的(de)(de)一段進氣管(guan)以及對(dui)應的(de)(de)出(chu)氣管(guan)，同時收集了管(guan)束內壁附(fu)著物，如(ru)圖7-3所示(shi)。
3. 換(huan)熱管(guan)材料分析
采用光譜儀對失效換熱管(guan)材(cai)(cai)料化(hua)學成(cheng)分進行了檢測分析，表(biao)明換熱管(guan)材(cai)(cai)料化(hua)學成(cheng)分基(ji)本符合GB 13296-2007《鍋爐、熱交換器用不銹鋼(gang)無縫(feng)鋼(gang)管(guan)》標準中對321不銹鋼(gang)的成(cheng)分要求，結果見表(biao)7-3.
4. 裂(lie)紋(wen)檢查
如圖7-4所示，把(ba)兩(liang)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)打磨后，在(zai)進氣(qi)管(guan)(guan)外壁1、2區(qu)域(yu)內用肉眼可以觀(guan)(guan)察到微小裂(lie)紋，同(tong)時還(huan)發現在(zai)較粗裂(lie)紋處有(you)一些小凹坑。在(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)1取(qu)(qu)(qu)試樣(yang)(yang)(yang)(yang)1。觀(guan)(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)橫截(jie)面(mian)的裂(lie)紋和金(jin)(jin)(jin)相(xiang)組織(zhi)；在(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)2取(qu)(qu)(qu)試樣(yang)(yang)(yang)(yang)2,用以觀(guan)(guan)察取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)表面(mian)裂(lie)紋、裂(lie)紋內腐蝕(shi)產(chan)物化學成(cheng)分(fen)和金(jin)(jin)(jin)相(xiang)組織(zhi)；在(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)3取(qu)(qu)(qu)試樣(yang)(yang)(yang)(yang)3,用以觀(guan)(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)(guan)縱截(jie)面(mian)的裂(lie)紋和金(jin)(jin)(jin)相(xiang)組織(zhi)。同(tong)時，在(zai)出氣(qi)管(guan)(guan)的取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)4、5取(qu)(qu)(qu)試樣(yang)(yang)(yang)(yang)4和試樣(yang)(yang)(yang)(yang)5,分(fen)別觀(guan)(guan)測橫、縱截(jie)面(mian)裂(lie)紋和金(jin)(jin)(jin)相(xiang)組織(zhi)。
試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不銹鋼(gang)應力(li)腐蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。
試樣2: 顯(xian)微(wei)鏡下觀(guan)察到換(huan)熱管表(biao)面裂(lie)紋平行于(yu)軸向擴展，有主干和分(fen)支之(zhi)分(fen)，為明顯(xian)的穿晶(jing)型裂(lie)紋。金(jin)相組織為單相奧氏(shi)體，有孿(luan)晶(jing)分(fen)布，晶(jing)粒較均勻，符合321不銹(xiu)鋼(gang)固溶處理的組織要求。同時(shi)，也觀(guan)察到一些(xie)顆粒較大的夾雜物，如圖(tu)7-7所示(shi)。
試(shi)樣3~5: 顯微鏡(jing)下，試(shi)樣3(進氣(qi)管(guan)縱截面）以及試(shi)樣4、5(出氣(qi)管(guan)縱、橫截面）均(jun)(jun)未發現裂紋。金相組(zu)織為(wei)單相奧(ao)氏體，有(you)孿晶(jing)分布，晶(jing)粒較(jiao)均(jun)(jun)勻(yun)，符合321不銹鋼固溶處(chu)理的組(zu)織要求(qiu)，如圖(tu)7-8和圖(tu)7-9。在試(shi)樣3顯微組(zu)織中(zhong)發現有(you)TiN夾(jia)雜(za)物，但量很少，屬正(zheng)常現象。
5. 裂紋(wen)縫隙內(nei)雜(za)質成(cheng)分(fen)分(fen)析
為了(le)分(fen)(fen)(fen)(fen)析(xi)裂紋(wen)縫隙內(nei)腐(fu)(fu)蝕(shi)產(chan)物的(de)化(hua)學(xue)成(cheng)分(fen)(fen)(fen)(fen)，取試樣2外(wai)壁裂紋(wen)區(qu)域進行(xing)了(le)電子(zi)探針檢(jian)測。掃描(miao)區(qu)域的(de)顯微形貌見圖7-10(a),裂紋(wen)有(you)主次之分(fen)(fen)(fen)(fen)，并平行(xing)于軸向(xiang)發(fa)展(zhan)。掃描(miao)波(bo)譜結(jie)果見圖7-10(b),表7-4列出了(le)裂紋(wen)內(nei)腐(fu)(fu)蝕(shi)產(chan)物部(bu)分(fen)(fen)(fen)(fen)成(cheng)分(fen)(fen)(fen)(fen)的(de)半定量分(fen)(fen)(fen)(fen)析(xi)結(jie)果。在(zai)檢(jian)測中(zhong)發(fa)現，腐(fu)(fu)蝕(shi)產(chan)物的(de)主要金屬成(cheng)分(fen)(fen)(fen)(fen)為鐵(tie)和鉻,非金屬元素(su)為氯、硫和氧，在(zai)波(bo)譜上能看到明顯的(de)Cl峰(feng)和S峰(feng)，說(shuo)明該廢(fei)鍋(guo)的(de)運行(xing)環境中(zhong)殼程(cheng)介(jie)質含有(you)的(de)氯、硫可能是介(jie)質中(zhong)的(de)也可能是材質本(ben)身的(de)。
6. 管壁附著物(wu)的化學成分分析
為了(le)確定(ding)換熱管內壁黑色附著(zhu)物(wu)的(de)(de)成(cheng)分，在附著(zhu)物(wu)較(jiao)厚處取下一些(xie)樣品(pin)。為全面分析附著(zhu)物(wu)的(de)(de)化學成(cheng)分，采用電(dian)感(gan)耦合等(deng)離子(zi)(zi)體(ti)－發射光譜法(fa)檢測(ce)金(jin)屬(shu)元(yuan)素、元(yuan)素分析法(fa)檢測(ce)碳和(he)硫(liu)(liu)元(yuan)素、離子(zi)(zi)色譜法(fa)檢測(ce)氯元(yuan)素。檢測(ce)結果顯示，主要金(jin)屬(shu)元(yuan)素是鐵,質(zhi)量(liang)(liang)分數為30%,另外(wai)還有少量(liang)(liang)的(de)(de)鎳(nie)、砷(shen)、氯等(deng)；非金(jin)屬(shu)硫(liu)(liu)元(yuan)素的(de)(de)含(han)量(liang)(liang)非常高，達到34%,當硫(liu)(liu)元(yuan)素以濕硫(liu)(liu)化氫存在時，也會引起奧氏體(ti)不銹鋼(gang)應力腐蝕。
7. 廢熱鍋爐進(jin)出水水質分(fen)析
為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離子含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯離子含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯離子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。
通過以上綜合分析可以判斷，不(bu)銹鋼管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)(zi)的(de)裂紋是由(you)應力(li)腐蝕引起的(de)。管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)(zi)脹(zhang)接(jie)后(hou)會(hui)產生殘余(yu)應力(li)，管(guan)(guan)板(ban)和管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)(zi)焊接(jie)后(hou)也(ye)會(hui)產生殘余(yu)應力(li)。很多文(wen)獻(xian)已經證明(ming)脹(zhang)接(jie)和焊接(jie)殘余(yu)應力(li)的(de)存在(zai)。在(zai)設備檢修(xiu)時(shi)，換熱管(guan)(guan)貼(tie)脹(zhang)部位的(de)管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)(zi)在(zai)去除強度(du)焊焊縫后(hou)很容易從管(guan)(guan)板(ban)中取(qu)出，說明(ming)管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)(zi)與(yu)管(guan)(guan)板(ban)之間存在(zai)微小的(de)縫隙。介質中微量的(de)氯離子(zi)(zi)(zi)(zi)可以在(zai)縫隙內濃縮，使其濃度(du)升高。
三、最小(xiao)脹緊壓力計算
管子(zi)和管板(ban)之間(jian)貼脹是否(fou)緊密主要(yao)取決于(yu)脹接壓(ya)力(li)的(de)(de)大(da)小(xiao)(xiao)。貼脹壓(ya)力(li)過(guo)小(xiao)(xiao)，換熱管和管板(ban)孔(kong)間(jian)會(hui)存在縫(feng)隙(xi)；脹接壓(ya)力(li)過(guo)大(da)，管板(ban)和管子(zi)之間(jian)產生較大(da)的(de)(de)接觸應力(li)，使管外(wai)壁因(yin)受管板(ban)孔(kong)的(de)(de)擠(ji)壓(ya)而(er)產生額外(wai)的(de)(de)應力(li)。因(yin)此，有(you)必要(yao)對貼脹的(de)(de)最小(xiao)(xiao)壓(ya)力(li)進行討論(lun)。下面(mian)通過(guo)理論(lun)計算和有(you)限(xian)元(yuan)數值模(mo)擬來分(fen)析本失效(xiao)案(an)例中所需的(de)(de)最小(xiao)(xiao)貼脹壓(ya)力(li)。
1. 換熱(re)管力(li)學性能測試
為獲得準確的(de)換熱管(guan)材(cai)料(liao)(liao)特(te)性(xing)，特(te)從(cong)廢熱鍋爐制(zhi)造廠家獲取(qu)管(guan)材(cai)，采(cai)用萬能拉(la)(la)(la)伸試(shi)(shi)驗設(she)備進行材(cai)料(liao)(liao)的(de)拉(la)(la)(la)伸試(shi)(shi)驗。材(cai)料(liao)(liao)試(shi)(shi)樣(yang)的(de)制(zhi)造及拉(la)(la)(la)伸試(shi)(shi)驗過程按(an)照GB/T228.1-2010《金屬(shu)材(cai)料(liao)(liao)拉(la)(la)(la)伸試(shi)(shi)驗第1部(bu)分(fen)；室溫試(shi)(shi)驗方法(fa)》標準進行試(shi)(shi)驗。試(shi)(shi)樣(yang)圖紙以及加工試(shi)(shi)樣(yang)如圖7-11所示(shi)，拉(la)(la)(la)伸試(shi)(shi)驗的(de)應力－應變(bian)曲線(xian)如圖7-12所示(shi)。
2. 脹接力的理論計(ji)算
液壓脹(zhang)(zhang)接是一種(zhong)柔性脹(zhang)(zhang)接技術，壓力(li)均勻地(di)作用于不銹鋼(gang)管(guan)(guan)子內壁，管(guan)(guan)子的變形在幾(ji)秒鐘內完成。由于管(guan)(guan)子沒有(you)受到(dao)反(fan)復碾壓，這種(zhong)脹(zhang)(zhang)接過程難以達(da)到(dao)對管(guan)(guan)子與管(guan)(guan)板(ban)之問粗糙(cao)表而的“填平(ping)”效果。為(wei)保證脹(zhang)(zhang)接質量(liang)，管(guan)(guan)板(ban)孔的加工粗糙(cao)度應控制在Ra6.3μm以內。
根據液壓脹管機(ji)廠家(jia)提供的資料，可按下列方法計算脹接力(li)：
不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度ReLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料ReLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。
在實際的(de)(de)制造(zao)中，管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔徑(jing)(jing)D和(he)(he)(he)換熱(re)管(guan)(guan)的(de)(de)壁厚(hou)都允(yun)(yun)許(xu)(xu)存(cun)在偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)。根(gen)據(ju)換熱(re)器制造(zao)相關標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)規定(ding)，一(yi)級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)束管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔直徑(jing)(jing)是(shi)625.25mm時，允(yun)(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)為(wei)0~+0.15.根(gen)據(ju)GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)尺(chi)(chi)寸、外形、重(zhong)量(liang)及允(yun)(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)》標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)規定(ding)、管(guan)(guan)子外徑(jing)(jing)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)分(fen)為(wei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化外徑(jing)(jing)允(yun)(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)四(si)級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)和(he)(he)(he)非標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化外徑(jing)(jing)允(yun)(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)四(si)級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)。根(gen)據(ju)管(guan)(guan)孔公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)，能與管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔配合的(de)(de)管(guan)(guan)子公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)范圍為(wei)D4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)士(shi)0.10、ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)士(shi)0.20兩種(zhong)。由于管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔直徑(jing)(jing)和(he)(he)(he)換熱(re)管(guan)(guan)外徑(jing)(jing)和(he)(he)(he)壁厚(hou)制造(zao)尺(chi)(chi)寸偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)的(de)(de)存(cun)在，會影(ying)響(xiang)換熱(re)管(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔之(zhi)間(jian)(jian)(jian)空隙(xi)(xi)(xi)的(de)(de)大(da)小。在不(bu)考(kao)(kao)慮偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)時，換熱(re)管(guan)(guan)和(he)(he)(he)管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔之(zhi)間(jian)(jian)(jian)間(jian)(jian)(jian)隙(xi)(xi)(xi)為(wei)Δr=0.125mm;考(kao)(kao)慮偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)時，即對D4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔配合的(de)(de)最大(da)間(jian)(jian)(jian)隙(xi)(xi)(xi)為(wei)Δrmax=0.250mm,最小間(jian)(jian)(jian)隙(xi)(xi)(xi)為(wei)Δrmin=0.075mm;對ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)(guan)板(ban)(ban)孔配合的(de)(de)最大(da)間(jian)(jian)(jian)隙(xi)(xi)(xi)為(wei)Δrmax=0.300mm,最小間(jian)(jian)(jian)隙(xi)(xi)(xi)為(wei)Δrmin=0.025mm.根(gen)據(ju)GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)尺(chi)(chi)寸、外形、重(zhong)量(liang)及允(yun)(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)》標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)的(de)(de)規定(ding)，管(guan)(guan)子壁厚(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)分(fen)為(wei)標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化壁厚(hou)允(yun)(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)九級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)（含亞級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)）和(he)(he)(he)非標(biao)(biao)準(zhun)(zhun)化壁厚(hou)允(yun)(yun)許(xu)(xu)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)四(si)級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)。按換熱(re)管(guan)(guan)強度(du)要求，可供選擇的(de)(de)換熱(re)管(guan)(guan)壁厚(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)有：S3A級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.15~+0.25.表7-7列出(chu)了兩種(zhong)公(gong)(gong)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)配合下，NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)壁厚(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)(cha)下，根(gen)據(ju)式(shi)（7-2)計算(suan)出(chu)的(de)(de)脹接(jie)力Pmin的(de)(de)數值。
從表7-7來看，Δr=0.125mm時，ReLt＝205MPa 計算出的(de)(de)脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)(li)為142MPa，ReLt＝292MPa時的(de)(de)脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)(li)為202MPa,兩(liang)者差距較大。在脹(zhang)接(jie)(jie)件的(de)(de)尺(chi)寸(cun)確(que)定的(de)(de)條件下(xia)(xia)，脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)(li)Pmin，隨屈服強度的(de)(de)增加而(er)增大；在同一(yi)屈服強度下(xia)(xia)，脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)(li)隨著管板(ban)之間空隙的(de)(de)減小而(er)增大，這顯然是與實際情況不符的(de)(de)。這說明武（7-2)沒有(you)考慮脹(zhang)接(jie)(jie)件的(de)(de)尺(chi)寸(cun)偏(pian)(pian)差，因此(ci)在使用(yong)式（7-2)時不能把尺(chi)寸(cun)偏(pian)(pian)差帶入其中。
不考慮尺寸(cun)偏差，管板的Rep=370MPa時，換熱管不同屈服強度下(xia)根據式（7-3)計(ji)算出的最大脹接(jie)力P max見(jian)表7-8。
貼脹時，脹接力取Pmin，但是Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于Pmin;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值Pmax。
脹(zhang)接(jie)(jie)件的(de)(de)(de)加工尺寸偏差除了影響脹(zhang)接(jie)(jie)力(li)的(de)(de)(de)大(da)小，還直接(jie)(jie)影響液(ye)袋(dai)式液(ye)壓脹(zhang)管(guan)(guan)成本。在(zai)超高壓的(de)(de)(de)脹(zhang)接(jie)(jie)壓力(li)作用(yong)下(xia)，管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)向外膨脹(zhang)，間(jian)(jian)隙(xi)(xi)越(yue)大(da)，管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)的(de)(de)(de)形變(bian)越(yue)大(da)，因而(er)(er)液(ye)袋(dai)脹(zhang)頭與管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)內壁之間(jian)(jian)的(de)(de)(de)間(jian)(jian)隙(xi)(xi)將隨(sui)著尺寸偏差加大(da)而(er)(er)增大(da)。液(ye)袋(dai)在(zai)超高壓作用(yong)下(xia)，具有(you)向間(jian)(jian)隙(xi)(xi)中流動的(de)(de)(de)趨勢(shi)，使(shi)液(ye)袋(dai)受到(dao)損傷。在(zai)同樣的(de)(de)(de)脹(zhang)接(jie)(jie)壓力(li)下(xia)，脹(zhang)頭頭部的(de)(de)(de)尺寸與管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)變(bian)形后(hou)的(de)(de)(de)間(jian)(jian)隙(xi)(xi)越(yue)大(da)，液(ye)袋(dai)越(yue)易損壞，這種損傷隨(sui)著間(jian)(jian)隙(xi)(xi)的(de)(de)(de)增大(da)成幾(ji)何級(ji)數加劇(ju)。
3. 脹接(jie)壓力有限元(yuan)分析(xi)
為了解在多大的(de)(de)脹接(jie)力(li)下換(huan)(huan)熱(re)管(guan)和(he)管(guan)板能(neng)有(you)效貼合(he)，現(xian)對換(huan)(huan)熱(re)管(guan)-管(guan)板焊脹連接(jie)處進行(xing)有(you)限元分(fen)析(xi)(xi)(xi)。根據脹管(guan)和(he)管(guan)板的(de)(de)實際(ji)尺(chi)寸(cun)建立模型圖(tu)，施加不同的(de)(de)脹接(jie)力(li)，觀察脹接(jie)效果。在分(fen)析(xi)(xi)(xi)時，考慮(lv)7.3.2節分(fen)析(xi)(xi)(xi)的(de)(de)制造尺(chi)寸(cun)偏差(cha)情況和(he)材(cai)料的(de)(de)力(li)學性能(neng)對脹接(jie)力(li)的(de)(de)影響。
A. 基本參數
換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)的規格為(wei)(wei)Φ25mm×2mm,換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)在管(guan)(guan)板(ban)上以等邊三角形的形狀排列，孔(kong)中心距為(wei)(wei)32mm,管(guan)(guan)板(ban)孔(kong)徑為(wei)(wei)25.25mm+0.15mm.換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)板(ban)的連接(jie)方(fang)式(shi)采用強(qiang)度焊＋液壓脹，脹接(jie)力(li)為(wei)(wei)142MPa.管(guan)(guan)程工作(zuo)壓力(li)為(wei)(wei)6.28MPa;換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)的一端伸出(chu)堆焊層的長度為(wei)(wei)2.5mm,脹接(jie)從距離換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)口(kou)17.5mm處開始(shi)脹接(jie)部分共長268mm,管(guan)(guan)板(ban)與換(huan)熱(re)(re)管(guan)(guan)連接(jie)的結構圖如(ru)圖7-13所示，根(gen)據實際結構尺(chi)寸簡(jian)畫出(chu)的幾何圖如(ru)圖7-14所示。
B. 有限(xian)元模型(xing)
總體坐(zuo)標采用柱坐(zuo)標系，以換(huan)熱管(guan)軸線(xian)為(wei)Z軸，徑向為(wei)R,建立二維模型。管(guan)板(ban)和換熱管(guan)均采(cai)用軸對稱 plane182單元(yuan)，TARGE169目標面單元(yuan)和CONTA172接觸(chu)面(mian)(mian)單元(yuan)建立(li)換(huan)熱管(guan)與管(guan)板間(jian)的(de)柔(rou)性面(mian)(mian)－面(mian)(mian)接觸(chu)對(dui)，網格(ge)采用四面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δrmax=0.250mm,最小間隙為Δr min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δrmax=0.300mm,最小間隙為Δrmin＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。
采用(yong)貼脹時，換(huan)(huan)熱(re)管(guan)在脹接(jie)(jie)過(guo)(guo)程(cheng)(cheng)中(zhong)會發生(sheng)微小的(de)(de)(de)(de)(de)塑(su)性(xing)形變，管(guan)板(ban)(ban)只產生(sheng)彈(dan)性(xing)形變。因此，在ANSYS分(fen)析過(guo)(guo)程(cheng)(cheng)中(zhong)，采用(yong)塑(su)性(xing)模(mo)(mo)型(xing)中(zhong)隨動強化Mises率不(bu)(bu)(bu)相關的(de)(de)(de)(de)(de)多(duo)線性(xing)模(mo)(mo)型(xing)作(zuo)為換(huan)(huan)熱(re)管(guan)的(de)(de)(de)(de)(de)材料本構關系模(mo)(mo)型(xing)，數據取自321不(bu)(bu)(bu)銹鋼(gang)實測應力-應變曲線；管(guan)板(ban)(ban)采用(yong)各向同性(xing)的(de)(de)(de)(de)(de)彈(dan)性(xing)模(mo)(mo)型(xing)。脹接(jie)(jie)過(guo)(guo)程(cheng)(cheng)是(shi)在換(huan)(huan)熱(re)管(guan)的(de)(de)(de)(de)(de)內表面(mian)施加(jia)不(bu)(bu)(bu)同的(de)(de)(de)(de)(de)壓力值(zhi)，使傳(chuan)熱(re)管(guan)發生(sheng)塑(su)性(xing)變形而管(guan)板(ban)(ban)發生(sheng)彈(dan)性(xing)變形，卸掉載(zai)荷后管(guan)板(ban)(ban)緊(jin)緊(jin)地壓緊(jin)傳(chuan)熱(re)管(guan)，達到連接(jie)(jie)的(de)(de)(de)(de)(de)目的(de)(de)(de)(de)(de)。根(gen)據模(mo)(mo)型(xing)的(de)(de)(de)(de)(de)對稱(cheng)性(xing)，管(guan)板(ban)(ban)的(de)(de)(de)(de)(de)表面(mian)是(shi)固(gu)定(ding)不(bu)(bu)(bu)動的(de)(de)(de)(de)(de)，在模(mo)(mo)型(xing)中(zhong)設置為完(wan)全約束。換(huan)(huan)熱(re)管(guan)在脹接(jie)(jie)的(de)(de)(de)(de)(de)過(guo)(guo)程(cheng)(cheng)中(zhong)軸是(shi)沒有(you)位移的(de)(de)(de)(de)(de)，所以(yi)在傳(chuan)熱(re)管(guan)的(de)(de)(de)(de)(de)軸向設定(ding)約束。
C. 脹接(jie)過程模擬
通(tong)過載(zai)(zai)荷增量法將脹(zhang)接壓(ya)(ya)力施加(jia)到(dao)管子內表面施脹(zhang)部位的(de)單元上，并分三個(ge)階(jie)段(duan)(duan)模擬(ni)脹(zhang)接過程(cheng)(cheng)：第一(yi)階(jie)段(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)接壓(ya)(ya)力由(you)零增加(jia)至(zhi)規定(ding)的(de)壓(ya)(ya)力，即(ji)脹(zhang)接壓(ya)(ya)力加(jia)載(zai)(zai)段(duan)(duan)；第二階(jie)段(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)接力停(ting)留一(yi)段(duan)(duan)時間；第三階(jie)段(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)接壓(ya)(ya)力由(you)規定(ding)值減少至(zhi)零，即(ji)脹(zhang)接壓(ya)(ya)力卸載(zai)(zai)段(duan)(duan)。考慮到(dao)接觸和材料非線性的(de)計算(suan)(suan)收斂速度(du)和計算(suan)(suan)精(jing)度(du)，每個(ge)階(jie)段(duan)(duan)劃分為(wei)幾個(ge)載(zai)(zai)荷步(bu)，每個(ge)載(zai)(zai)荷步(bu)中(zhong)增加(jia)若干個(ge)子載(zai)(zai)荷步(bu)。為(wei)提高求解過程(cheng)(cheng)的(de)收斂速度(du)。使(shi)用(yong)完全的(de)Newton-Raphson迭(die)(die)代(dai)，以(yi)保證(zheng)每次平衡迭(die)(die)代(dai)使(shi)用(yong)正切剛度(du)矩陣，使(shi)用(yong)線性搜索使(shi)計算(suan)(suan)穩定(ding)化。整個(ge)脹(zhang)接過程(cheng)(cheng)所用(yong)時間為(wei)2~3s.
D. 模擬結果(guo)及分析
有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在ReLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析ReLt為292MPa和205MPa時的脹接力。
①. ReLt=292MPa時。
a. 無制造尺(chi)寸偏差、間(jian)(jian)隙Δr=0.125mm時(shi)，換熱(re)管(guan)的規(gui)格為Φ25mm×2mm,管(guan)板孔徑為25.25mm,模型如圖7-15所示。分(fen)析時(shi)，選取脹管(guan)中間(jian)(jian)位(wei)置換熱(re)管(guan)外壁(bi)的單(dan)元A進行有限元分(fen)析，位(wei)置如圖 7-16。
分別施加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等(deng)的(de)脹接力(li)，經過多次計算(suan)發現，在(zai)230MPa時單(dan)元A沿R方向(xiang)的(de)絕(jue)對位移量(liang)u=0.125005，如圖7-17所示(shi)。表明此時換(huan)熱管和管板能(neng)有(you)效(xiao)貼(tie)合。
b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δrmax=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。
c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δrmin=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。
從模擬(ni)結(jie)果看(kan)出，間(jian)隙越大，需(xu)要的(de)(de)脹(zhang)接(jie)力(li)(li)越大，0.05~0.325mm的(de)(de)間(jian)隙在142MPa的(de)(de)脹(zhang)接(jie)力(li)(li)下不能保(bao)證(zheng)換熱管和管板(ban)之(zhi)間(jian)緊密貼合。
②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取ReLt=205MPa和ReLt=292MPa,對脹接力進行分析。ReLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對ReLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。
結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)表明，換熱管(guan)屈服強度(du)大時所(suo)需的脹接力也大。模擬(ni)的結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)與式（7-2)計算(suan)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)比較：不考慮偏差時大約(yue)相等；間隙(xi)(xi)大時，模擬(ni)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)比計算(suan)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)大；間隙(xi)(xi)小時，模擬(ni)結(jie)(jie)(jie)果(guo)(guo)比計算(suan)值小。
E. 換熱管脹接后殘余(yu)應(ying)力
經過脹接后換(huan)熱管發生微小的塑(su)性形變，管壁各處會存在殘余脹接應(ying)力(li)，在管外壁取(qu)一單元分析其等(deng)效(xiao)殘余應(ying)力(li)情(qing)況(kuang)，不(bu)同情(qing)況(kuang)下等(deng)效(xiao)殘余應(ying)力(li)隨時間的變化(hua)結(jie)果(guo)如圖7-24所示。
分析發(fa)現、換熱管外壁的等(deng)效(xiao)殘余應力處(chu)在(zai)20~40MPa之間。
四(si)、分析結果討論
不銹鋼管子的(de)應力腐蝕(shi)由(you)拉(la)應力和(he)腐蝕(shi)介質共同引起。裂紋起源于管子外表面，并穿透壁面引起泄漏。通過公(gong)式計算和(he)有(you)限元分析(xi)發(fa)現，管子和(he)管板所(suo)需的(de)最小(xiao)脹接(jie)壓力約(yue)為(wei)200MPa。在(zai)142MPa脹接(jie)壓力下，管子和(he)管板之(zhi)間(jian)貼合不緊密，存在(zai)縫隙。一旦換(huan)熱管與(yu)換(huan)熱管孔(kong)之(zhi)間(jian)現間(jian)隙，就為(wei)氯離子的(de)富集(ji)創造了條件。
首先，攜帶(dai)微(wei)量氯(lv)離(li)(li)子(zi)的高(gao)溫鍋爐進(jin)入縫(feng)隙(xi)，水在(zai)縫(feng)隙(xi)內變成(cheng)蒸(zheng)汽后排(pai)(pai)出(chu)。由于縫(feng)隙(xi)內流(liu)體緩(huan)慢，進(jin)入縫(feng)隙(xi)內的氯(lv)離(li)(li)子(zi)因擴(kuo)散系數(shu)變小而不(bu)易(yi)排(pai)(pai)出(chu)，特(te)別是在(zai)近壁(bi)面，氯(lv)離(li)(li)子(zi)擴(kuo)散系數(shu)很小，氯(lv)離(li)(li)子(zi)將在(zai)壁(bi)面沉積(ji)，如圖7-25所示。
其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M++e,陰極的還原反應是O2+2H2O+4e→4OH-,縫隙內溶液中的O2逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。
在高(gao)溫環(huan)境(jing)中，少量的(de)氯(lv)離(li)子就(jiu)能引(yin)起奧氏(shi)體(ti)不(bu)銹鋼應力腐(fu)蝕。試驗(yan)表(biao)明，溫度在94~268℃時，CI-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。
五、分析結論
①. 通過對換(huan)熱管的(de)化學(xue)成(cheng)分分析，說明(ming)材(cai)料(liao)是(shi)0Cr18Ni10Ti,滿足GB/T13296-2007《鍋爐、熱交換(huan)器用不銹鋼無縫(feng)鋼管》標準(zhun)規定(ding)要求，鎳成(cheng)分稍偏低(di)，可能(neng)會降低(di)耐蝕性(xing)能(neng)，但該換(huan)熱管表面沒有(you)發(fa)生均(jun)勻腐蝕，而只(zhi)是(shi)個別區域出現(xian)了裂(lie)紋，說明(ming)鎳成(cheng)分偏低(di)和裂(lie)紋沒有(you)直接關系。
②. 通過電(dian)子探針和(he)顯(xian)微鏡對(dui)裂紋(wen)(wen)的(de)(de)觀察，可看(kan)出裂紋(wen)(wen)源存在于換熱管(guan)的(de)(de)外表面（點(dian)蝕(shi)），并平行于軸向(xiang)和(he)管(guan)徑向(xiang)發展；裂紋(wen)(wen)的(de)(de)一(yi)個（或(huo)多(duo)個）分(fen)支在沿徑向(xiang)發展時遇到(dao)材料(liao)基(ji)體中的(de)(de)缺陷，加劇了腐蝕(shi)的(de)(de)程(cheng)度，繼續(xu)向(xiang)前發展成為穿透性裂紋(wen)(wen)，引(yin)起管(guan)內介質泄漏。兩種觀測方法的(de)(de)結(jie)果(guo)都顯(xian)示，裂紋(wen)(wen)具有典型的(de)(de)應力腐蝕(shi)形貌。
③. 電子探(tan)針(zhen)的掃描結果(guo)顯示，裂紋縫(feng)隙(xi)的腐蝕產物(wu)中含氯、硫和(he)氧元(yuan)素，表(biao)明殼(ke)程(cheng)廢(fei)鍋水中含有(you)氯離子,為(wei)換熱管(guan)的應力腐蝕創造(zao)了腐蝕介(jie)質環境。
④. 管束內壁黑色附著物中(zhong)的S元素含量較高，來(lai)源于原料(liao)煤；鐵和鎳是水煤氣介質腐(fu)蝕設備形成的。這種換(huan)熱(re)管的失(shi)效(xiao)與管內的介質無關。
⑤. 在使用脹接力計算式(shi)（7-2)時(shi)注(zhu)意(yi)兩(liang)點：
a. 不用考慮尺(chi)寸偏差(cha)。
b. 使用材料實測屈服應力值。Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在Pmin和Pmax平均值上下較好。
根據換(huan)熱(re)管(guan)(guan)和管(guan)(guan)板(ban)材料性質確定(ding)不準確或尺寸偏差(cha)較(jiao)大(da)的(de)換(huan)熱(re)器(qi)，建議先(xian)進行(xing)脹(zhang)(zhang)接工藝試(shi)驗，以獲得(de)脹(zhang)(zhang)接的(de)可靠(kao)性。為了降低脹(zhang)(zhang)接成本(ben)，應選用尺寸精度等級較(jiao)高的(de)換(huan)熱(re)管(guan)(guan)，盡量(liang)減小管(guan)(guan)子和管(guan)(guan)板(ban)之(zhi)間的(de)間隙。
⑥. 有限元模擬(ni)和(he)理(li)論計算(suan)結果都顯示(shi)，142MPa的脹接力不(bu)能(neng)滿足換熱管(guan)和(he)管(guan)板密封要求。
通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯離子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。
六、建議
①. 應(ying)嚴(yan)格(ge)控制耐(nai)壓試驗用水和生產用水中氯離(li)子和硫的(de)含量，定期檢測(ce)廢熱鍋爐的(de)進水和排污(wu)水中氯離(li)子和硫的(de)含量。
②. 盡量(liang)減少停車。裝置停車時，要排凈(jing)鍋爐水，保證設(she)備處在干燥狀態(tai)。避免出現干濕交(jiao)替狀態(tai)。
③. 設備在進行修復時或制造下一(yi)臺設備時，適當(dang)增加脹接力，保(bao)證(zheng)貼脹質量(liang)，消除間隙。
④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙相(xiang)不銹鋼。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。
⑤. 建議修(xiu)復(fu)方案：對(dui)新投用廢(fei)鍋的管(guan)子(zi)-管(guan)板連接處進行補脹；對(dui)已泄漏(lou)廢(fei)鍋的管(guan)子(zi)-管(guan)板連接處進行鉆(zhan)取管(guan)束，然后將管(guan)束前移(yi)，重新焊脹。
